Teorija interakcije stika. Teorija stikov interakcijo deformabilnih trdnih teles s krožnimi mejami, ob upoštevanju mehanskih in mikrogetričnih značilnosti površin Kravchuk Alexander Stepanovicha

Napetost na področju stika s hkratnim nalaganjem z normalno in tangencialno močjo. Napetosti se določijo s fotolago

Kontaktirajte mehaniko interakcij Ukvarja se z izračunom elastičnih, viskoelastičnih in plastičnih teles s statičnim ali dinamičnim stikom. Mehanika interakcije stika je temeljna inženirska disciplina, obvezna pri oblikovanju zanesljive in energetsko varčne opreme. To bo koristno pri reševanju mnogih kontaktnih težav, kot je koles-tirnica, pri izračunu spojke, zavore, pnevmatike, drsenje in valjanje ležajev, motorjev z notranjim izgorevanjem, tečaji, tesnila; Pri žigosanju, obdelavi kovin, ultrazvočnih varjenja, električnih stikov itd. Zajema široko paleto nalog, od moči elementov konjugacije tribosistemov, ob upoštevanju maziva in strukture materiala, pred uporabo v mikro in nanosistemi.

Klasična mehanika kontaktirajte interakcije To je predvsem povezano z imenom Henry Hertz. Leta 1882 je Hertz rešil problem stika z dvema elastičnim telesom s spontanimi površinami. Ta klasični rezultat in danes podlaga mehanika interakcije stika. Le stoletje kasneje Johnson, Kendar in Roberts sta našla podobno rešitev za lepilni stik (JKR-teorija).

Nadaljnji napredek mehanike interakcij v stiku sredi 20. stoletja je povezan z imeni Bowen in Teebor. Najprej so opozorili na pomen obračunavanja površinske hrapavosti kontaktnih teles. Hrapavost vodi do dejstva, da je dejansko področje stika med drgnjenjem telesa veliko manj navidezno kontaktno območje. Te ideje so bistveno spremenile smer številnih triboloških študij. Dela Bowen in miza je povzročila številne teorije mehanike stika z interakcijo grobih površin.

Pioneer dela na tem področju so dela Arkharda (1957), ki so prišli do zaključka, da je ob stiku elastičnih površinskih površin, kontaktna površina približno sorazmerna z normalno močjo. Nadaljnji pomemben prispevek k teoriji stikov grobih površin je bil izdelan Greenwood in Williamson (1966) in Persson (2002). Glavni rezultat teh del je dokaz, da je dejansko področje stika grobe površin v grobem približevanju sorazmerno z normalno močjo, medtem ko so značilnosti posameznega mikrokontakta (tlak, mikrokontlock velikost) šibko odvisna od obremenitve.

Stik med trdnim cilindričnim indenter in elastičnim polpasom

Če je trdni valj s polmerom A pritisnjen v elastični polovični prostor, se tlak porazdeli na naslednji način

Stik med trdnim stožčastim indelkom in elastičnim polpasom

Ko je elastični pol-razpon trdne stožčaste indenterja, globina penetracije in polmer kontakta povezana z naslednjim razmerjem:

Napetost na vrhu stožca (v središču kontaktnega območja) se razlikuje glede na logaritemsko pravo. Skupna sila se izračuna kot

V primeru stika med dvema elastičnima valjama z vzporednimi osi je sila neposredno sorazmerna s globino penetracije:

Polmer ukrivljenosti v tem razmerju sploh ni. Poldi širine stika se določi z naslednjim razmerjem.

kot v primeru stika med dvema kroglicama. Največji enak tlak

Fenomen adhezije je najlažje opazovati v stiku trdne snovi z zelo mehko elastično telo, na primer z želejo. Ko se je dotaknila telesa, se z lepilnim vratom pojavi kot posledica delovanja sil van der Waals. Da bi se telo spet zlomilo, je treba priložiti nekaj minimalne trdnosti, ki se imenuje moč adhezije. Podobni pojavi se odvijajo v stiku dveh trdnih teles, ločenih z zelo mehko plastjo, kot je nalepka ali v ometu. Adhezija lahko ustvari tehnološki interes, na primer, v lepilni spojini, in biti na primer ovirajo faktor, ki preprečuje hitro odkritje elastomernih ventilov.

Moč adhezije med paraboličnim trdnim telesom in elastično polsimacijo je bil prvič našli leta 1971 Johnson, Kendall in Roberts. Enako je

Bolj zapletene oblike se začnejo razgraditi "iz robov" obrazca, po kateri se sprednji del ločevanja raste proti Centru, dokler ne doseže določeno kritično stanje. V študiji je mogoče opaziti proces ločevanja stika z lepilom.

Številne naloge mehanike za stike medsebojnega delovanja se lahko zlahka reši z metodo znižanja dimenzije. V tej metodi se začetni tridimenzionalni sistem nadomesti z enodimenzionalno elastično ali viskoelastično osnovo (risba). Če so osnovne parametre in obliko telesa izbrane na podlagi preprostih metod zmanjšanja, makroskopske lastnosti kontaktov sociin točno z lastnostmi izvirnika.

KL Johnson, K. Kendal in AD Roberts (JKR - v skladu s prvimi pismi priimkov) je ta teorija sprejela kot osnovo pri izračunu teoretične premika ali globine popuščanja v prisotnosti adhezije v njihovem pomembnem članku "Površinska energija in stik Elastični trdni delci. ", Objavljeno leta 1971 v delih kraljeve družbe. Teorija Hertza izhaja iz njihovega besedila, pod pogojem, da je oprijem materialov nič.

Kot ta teorija, vendar na podlagi drugih predpostavk, leta 1975 B. V. DEREGU, V. M. MULLER IN YU. P. Toporov je razvil drugo teorijo, ki je med raziskovalci znana kot teorija DMT, in iz katere besedilo Hertz sledi tudi nič Adhezija.

Teorija DMT je bila naknadno revidirana večkrat, preden je bila sprejeta kot druga teorija stika medsebojnega delovanja poleg teorije JKR.

Obe teorije kot DMT in JKR sta osnova za menjavo interakcij, na katerih temeljijo vsi modeli kontaktnih prehodov in ki se uporabljajo v izračunih nanoskopije in elektronske mikroskopije. Torej, študije Hertza na dnevih njegovega dela, ki ga je predavatelj, ki je on sam s svojim trezno samospoštovanje, je preučil nepomembno, še pred njegovimi velikimi deli na elektromagnetizmu, in nanotehnologije.

Izvajamo vse vrste študentskih del

Uporabljena teorija stikov medsebojnega delovanja elastičnih teles in ustvarjanje na njem temelji na procesih oblikovanja podpor trenja-valjanje z racionalno geometrijo

Diplomsko deloPomoč pri pisanjuUgotovite stroške moj Delo

Vendar pa sedanja teorija elastičnega stika ne išče racionalne geometrijske oblike stika s površinami v precej širokem razponu dela valjanja trenja. Eksperimentalno iskanje na tem območju je omejeno s kompleksnostjo merilne opreme in eksperimentalne opreme, ki se uporablja, kot tudi visoka delovna intenzivnost in vzdržljivost ...

Prejela konvencije
POGLAVJE 1. Kritična analiza statusa vprašanja, ciljev in ciljev dela
- 1. 1. Sistemska analiza trenutnega stanja in trendov na področju izboljšanja elastičnega stika telesa kompleksa
  - 1. 1. 1. Trenutno stanje teorije lokalnega elastičnega stika telesa kompleksne oblike in optimizacije geometrijskih parametrov kontaktov
  - 1. 1. 2. Glavne smeri izboljšanja tehnologije brušenja delovnih površin vrtilne oblike
  - 1. 1. 3. Sodobna tehnologija oblikovanja površin vetra
- 1. 2. Raziskovalne naloge
Poglavje 2. Elastični kontaktni mehanizem
Kompleksna geometrijska oblika
- 2. 1. Mehanizem deformiranega stanja elastičnega stika telesa kompleksa
- 2. 2. Mehanizem intenzivnega stanja kontaktnega območja elastičnih teles kompleksne oblike
- 2. 3. Analiza učinka geometrijske oblike kontaktnih teles na parametre njihovega elastičnega stika
sklepe
Poglavje 3. Oblikovanje racionalne geometrijske oblike delov na brušenju
- 3. 1. Oblikovanje geometrijske oblike rotacijskih delov z brušenjem z nagnjenimi na delih osi okoli
- 3. 2. Algoritem in program za izračun geometrijske oblike delov na brusilnih operacijah z nagnjenim krogom in deformacijo stresnega deformacije v regiji njenega stika z elastičnim telesom v obliki sklede
- 3. 3. Analiza učinka parametrov brusilnega postopka z nagnjenim krogom na referenčni sposobnosti površine tal
- 3. 4. Študije tehnoloških zmogljivosti procesa brušenja z nagnjenimi na os obdelovanca z brušenjem kroga in operativnimi lastnostmi ležajev, izdelanih z njegovo uporabo
sklepe
Poglavje 4. Osnove oblikovanja profila delov na superfiniranju
- 4. 1. Matematični model mehanizma procesa oblikovanja delov med superfiniranjem
- 4. 2. Algoritem in program za izračun geometrijskih parametrov obdelane površine
- 4. 3. Analiza vpliva tehnoloških dejavnikov na parametre postopka oblikovanja površine med superfiniranjem
sklepe
Poglavje 5. Rezultati preučevanja učinkovitosti procesa oblikovanja superfina
- 5. 1. Metode eksperimentalnih študij in predelave eksperimentalnih podatkov
- 5. 2. Regresijska analiza kazalnikov procesa oblikovanja superfiniranja, odvisno od značilnosti instrumenta
- 5. 3. Regresijska analiza kazalnikov procesa oblikovanja superfiniranja, odvisno od načina obdelave
- 5. 4. Splošni matematični model procesa oblikovanja superfina
- 5. 5. Delovanje valjčnih ležajev z racionalno geometrično obliko delovnih površin
sklepe
Poglavje 6. Praktična uporaba rezultatov raziskav
- 6. 1. Izboljšanje konstrukcij podpore valjanja trenja
- 6. 2. Metoda brusilnih obročev
- 6. 3. Metoda za spremljanje premikanja profila trakov ležajev
- 6. 4. Metode superfiniranja delov vrste obročev kompleksnega profila
- 6. 5. Metoda za nabiranje ležajev z racionalno geometrijo obliko delovnih površin
sklepe

Stroški edinstvenega dela

Uporabljena teorija stikov medsebojnega delovanja elastičnih teles in ustvarjanje na svoji osnovi procesov oblikovanja torčevalne podpore z racionalno geometrijo ( povzetek, izraz, diploma, nadzor)

Znano je, da je problem razvoja gospodarstva v naši državi v veliki meri odvisen od industrije dviga, ki temelji na uporabi progresivne tehnologije. Ta določba se nanaša predvsem na proizvodnjo nosilcev, saj je dejavnost drugih sektorjev nacionalnega gospodarstva odvisna od kakovosti ležajev in učinkovitosti njihove proizvodnje. Povečanje operativnih značilnosti morilskih tovarnih podpor bo povečalo zanesljivost in vir strojev in mehanizmov, konkurenčnost opreme na svetovnem trgu, kar pomeni, da je to problem izrednega pomena.

Zelo pomembna usmeritev pri izboljšanju kakovosti vodortnih podpornih podpor je tehnološka, \u200b\u200bki zagotavlja racionalno geometrično obliko njihovih delovnih površin: telesa in valjarne steze. V delih V. M. Alexandrove, O. Yu. Davidko, A.B. Queen, A.I. Lurie, A.B. Orlova, i.ya. Staple mana in drugi. Zagotavlja, da lahko delovne površine elastično stik z deli mehanizmov in strojev racionalne geometrijske oblike bistveno izboljšajo parametre elastičnega stika in znatno povečajo operativne lastnosti vozlišč s trenjem.

Vendar pa sedanja teorija elastičnega stika ne išče racionalne geometrijske oblike stika s površinami v precej širokem razponu dela valjanja trenja. Eksperimentalno iskanje na tem območju je omejeno s kompleksnostjo merilne opreme in uporabljene eksperimentalne opreme, pa tudi visoke težave in trajanje raziskav. Zato trenutno ni univerzalne tehnike za izbiro racionalne geometrijske oblike kontaktnih površin strojnih delov in instrumentov.

Resen problem na poti praktične uporabe vozlišč trenja tekočih strojev z racionalno geometrijo stika je pomanjkanje učinkovitih načinov njihove proizvodnje. Sodobne metode brušenja in prilagajanja površin strojnih delov so zasnovane predvsem na izdelavi površin delov glede na preprosto geometrično obliko, katerih profili so opredeljeni s krožnimi ali ravnih črt. Metode oblikovanja superfiniranja, ki jo je razvila SARATOV znanstvena šola, so zelo učinkovite, vendar njihove praktična uporaba Zasnovan je samo za predelavo zunanjih površin vrst tekočih poti notranjih obroči valjčnih ležajev, ki omejuje njihove tehnološke zmogljivosti. Vse to ne omogoča, na primer, da bi učinkovito upravljala obliko oblike kontaktnih napetosti številnih kotalnih struktur, in zato bistveno vpliva na njihove operativne lastnosti.

Zato je treba zagotoviti sistematičen pristop k izboljšanju geometrijske oblike delovnih površin sestavljenih delov trenja in njene tehnološke podpore, kot je eden od najpomembnejših navodil za nadaljnje izboljšanje operativnih lastnosti mehanizmov in strojev. Po eni strani, študija učinka geometrijske oblike stika z elastičnimi telesi kompleksne oblike na parametrih njihovega elastičnega stika, vam omogoča, da ustvarite univerzalno metodologijo za izboljšanje oblikovanja valjarskih tovarnih podpor. Po drugi strani pa razvoj osnov tehnološke podpore določene oblike podrobnosti zagotavlja učinkovito proizvodnjo podpor mehanizma za valjanje trenja in strojev s povečanimi operativnimi lastnostmi.

Zato je razvoj teoretičnih in tehnoloških temeljev izboljšanja parametrov elastičnega stika s podrobnostmi nosilcev valjarnega trenja in oblikovanja na tej podlagi visoko učinkovitih tehnologij in opreme za proizvodnjo kotalnih ležajev je znanstveni problem, ki je pomembno za razvoj domačega inženiringa.

Cilj dela je razviti uporabno teorijo lokalnih stikov medsebojnega delovanja elastičnih teles in oblikovanje procesov oblikovanja valjarnih orodij z racionalno geometrijo, katerega cilj je izboljšati delovanje vozlišč različnih mehanizmov in strojev.

Metode raziskave. Delo je bilo opravljeno na podlagi temeljnih določb teorije elastičnosti, sodobnih metod matematičnega modeliranja deformiranega in intenzivnega stanja lokalno stik z elastičnimi telesi, sodobnimi določbami tehnologije strojništva, teorije abrazivne predelave, teorije verjetnosti , matematične statistike, matematične metode integralnega in diferencialnega izračuna, numerične metode izračuna.

Eksperimentalne študije so bile izvedene z uporabo sodobnih tehnik in opreme, z uporabo metod načrtovanja eksperimenta, obdelavo eksperimentalnih podatkov, in regresijska analiza, kakor tudi uporaba sodobnih računalniških programskih paketov.

Natančnost. Teoretične določbe dela potrjujejo rezultati eksperimentalnih študij, ki so v laboratorijskih in proizvodnih pogojih. Zanesljivost teoretičnih rezervacij in eksperimentalnih podatkov se potrjuje z uvedbo rezultatov dela v proizvodnji.

Znanstvena novost. Prispevek je razvil uporabljeno teorijo lokalnih stikov medsebojnega delovanja elastičnih teles in je nastala na svoji osnovi procesov oblikovanja trenja-valjanje z racionalno geometrijo, odprtje možnosti znatnega povečanja operativnih lastnosti nosilnih nosilcev in drugih mehanizmov in naprav .

Glavne določbe disertacije, ki so bile obdarjene z obrambo:

1. Uporabljena teorija lokalnega stika elastičnih teles kompleksne geometrijske oblike, ki upošteva nestalnost ekscentričnosti kontaktne elipse in različne oblike začetnih profilov GAP v glavnih odsekih, ki so opisani z močjo odvisnosti od poljubnih kazalnikov .

2. Rezultati študij intenzivnega stanja na področju elastičnega lokalnega stika in analizo vpliva kompleksne geometrijske oblike elastičnih teles na parametre njihovega lokalnega stika.

3. Mehanizem oblikovanja valjarnega trenja podpirajo z racionalno geometrično obliko na površinski brusilni operaciji, tako da na osi obdelovanca z brusilnim krogom, rezultate analize učinka brušenja parametrov z nagnjenim krogom na podporni Sposobnost brušenja površine, rezultatov študije tehnoloških zmogljivosti procesa brušenja, ki ga nagnite na os mletega kroga obdelovanca in operativnih lastnosti ležajev, izdelanih z njegovo uporabo.

4. Mehanizem procesa oblikovanja delov med superfiniranjem, ob upoštevanju kompleksne kinematike procesa, neenakomerne stopnje brezslednosti orodja, njegovo obrabo in oblikovanje med procesom predelave, rezultati analize učinka učinka Različni dejavniki na področju odstranjevanja kovin na različnih točkah profila obdelovanca in tvorijo njegovo površino

5. Regresijska večfaktorska analiza tehnoloških zmogljivosti procesa oblikovanja superfiniranja delov ležajev na superfinu strojih najnovejših sprememb in operativnih lastnosti ležajev, izdelanih s tem postopkom.

6. Metode ciljnega oblikovanja racionalne zasnove delovnih površin delov kompleksne geometrijske oblike tipa delov kotalnih ležajev, celovita metoda proizvodnje valjarne podporne dele, ki vključuje predhodno, končno obdelavo in nadzor geometrijskih parametrov \\ t Delovne površine, oblikovanje nove tehnološke opreme, ustvarjene na podlagi novih tehnologij in namenjene za proizvodnjo delov strojevih podpor z racionalno geometrično obliko delovnih površin.

Osnova za to delo vključuje materiale številnih študij domačih in tujih avtorjev. Izkušnje in podpora za številne strokovnjake Saratov ležaje, Saratov Raziskovalno in proizvodnjo Enterprise nestandardnih izdelkov strojništva, Saratov tehnična univerza in druge organizacije, vljudno dogovorjene, da sodelujejo pri razpravi o tem delu.

Avtor meni, da je dolžnost izraziti posebno zahvalo za dragocene nasvete in večstransko pomoč, ki je na voljo v izpolnjevanju tega dela, časten delavec znanosti Ruske federacije, dr. tehnične vede, Profesor, akademik iz Raen Yu. V. Chebotarev in dr. Tehnične znanosti, profesor A.M. Čistilo.

Omejena količina dela ni omogočila izčrpnih odgovorov na številna prizadeta vprašanja. Nekatera od teh vprašanj so bolj v celoti pregledana v objavljenih delih avtorja, pa tudi v skupnem delu s podiplomskimi študenti in prosilci ("HTTPS: // Site", 11).

334 SKLEPI:

1. Način ciljnega oblikovanja racionalne zasnove delovnih površin delov kompleksne geometrijske oblike vrst kotalnih ležajev in kot zgled, je bila predlagana nova zasnova krogličnega ležaja z racionalno geometrično obliko tekočskih tirov .

2. Celovita tehnologija za proizvodnjo delov nosilnega nosilca, ki vključuje predhodno, končno obdelavo, nadzor geometrijskih parametrov delovnih površin in nabiranje ležajev.

3. Predlagane so načrte nove tehnološke opreme, ustvarjene na podlagi novih tehnologij in so namenjene izdelavi delov opornic z racionalno geometrično obliko delovnih površin.

Zaključek

1. Zaradi raziskave, sistem za iskanje racionalne geometrijske oblike lokalno stik z elastičnimi telesi in tehnološkimi osnovami njihovega oblikovanja, ki odpira možnosti za izboljšanje delovne zmogljivosti širokega razreda drugih mehanizmov in strojev.

2. Razvit je bil matematični model, ki razkriva mehanizem lokalnega stika elastičnih teles kompleksne geometrijske oblike in upošteva nestalnost ekscentričnosti kontaktne elipse in različnih oblik začetnih profilov GAP v glavnih oddelkih odvisnosti moči s samovoljnimi kazalniki. Predlagani model povzema predhodno pridobljene rešitve in bistveno širi obseg praktične uporabe natančne rešitve kontaktnih nalog.

3. Matematični model intenzivnega stanja območja elastičnega lokalnega stika telesa kompleksne oblike, ki kaže, da je predlagana rešitev za stike daje glavnici nov rezultat.Odpiranje nove smeri za optimizacijo kontaktnih parametrov elastičnih teles, narava porazdelitve stika poudarja in zagotavlja učinkovito povečanje učinkovitosti mehanizmov in strojev.

4. Numerična rešitev lokalnega stika telesa kompleksne oblike, algoritma in programa za izračun deformiranega in intenzivnega stanja kontaktnega območja, ki omogoča namensko oblikovanje racionalnih struktur delovnih površin delov.

5. Analiza učinka geometrijske oblike elastičnih teles je bila izvedena na parametrih njihovega lokalnega stika, ki kaže, da je zaradi sprememb v obliki teles mogoče hkrati nadzorovati obliko stikov, njihovega obsega in velikost kontaktnega mesta, ki omogoča zagotavljanje visoke podporne sposobnosti stika s površinami in posledično v veliki meri povečati lastnosti zmogljivosti kontaktnih površin.

6. TEHNOLOŠKA OSNOVNA OSNOVA ZA PROIZVODNJO TRGOVINE OBVESTI Z RAČUNALNO geometrično obliko na področju tehnološke operacije brušenja in oblikovanja superfiniranja. To so najpogosteje uporabljene tehnološke operacije v natančnem strojnem stroju, ki zagotavlja široko praktično izvajanje predlaganih tehnologij.

7. Razvita tehnologija brušenje žoge podpira poševno na os obdelovanca z brusilnim krogom in matematičnim modelom oblikovanja zmečkane površine. Pokazalo se je, da je oblikovana oblika površine tal, v nasprotju s tradicionalno obliko, ima lok kroga štiri geometrijske parametre, ki bistveno širijo sposobnost nadzora referenčne zmogljivosti površine, ki se obdeluje.

8. Predlaga se kompleks programov, ki zagotavljajo izračun geometrijskih parametrov površin delov, pridobljenih z brušenjem nagnjenega kroga, intenzivnega in deformacijskega stanja elastičnega telesa v kotalnih nosilcih z različnimi parametri brušenja. Izvedena je analiza učinka parametrov brušenja z nagnjenim krogom na podporni sposobnosti brušene površine. Pokazalo se je, da spreminjanje geometrijskih parametrov procesa brušenja z nagnjenim krogom, zlasti kotom naklona, \u200b\u200blahko bistveno prerazporedite kontaktne napetosti in hkrati spreminjajo dimenzije spletnega mesta za stik, ki bistveno poveča nosilnost Kontaktno površino in pomaga zmanjšati trenje na stiku. Preverjanje ustreznosti predlaganega matematičnega modela je dalo pozitivne rezultate.

9. Izvajajo študije tehnoloških zmogljivosti procesa brušenja z naklonjenostjo na os obdelovanca z brusilnim krogom in operativnimi lastnostmi ležajev, izdelanih z njegovo uporabo. Pokazalo se je, da proces brušenja z nagnjenim krogom prispeva k povečanju zmogljivosti obdelave v primerjavi s konvencionalnim brušenjem, kot tudi izboljšano kakovost obdelane površine. V primerjavi s standardnima ležaji se trajnost ležajev, ki jih povzroča brušenje, poševno krog poveča za 2-2,5-kratno, se valovanje zmanjšuje za 11 dB, navor trenja se zmanjša za 36%, hitrost pa se urok hitrosti poveča več kot dvakrat.

10. Razvit je matematični model mehanizma procesa oblikovanja delov med superfiniranjem. V nasprotju s prejšnjimi študijami na tem področju predlagani model zagotavlja možnost določitve odstranitve kovine na kateri koli točki profila, odraža postopek oblikovanja profila orodja med postopkom obdelave, kompleksen mehanizem za njegovo brezslednost in obrabo .

11. niz programov, ki zagotavljajo izračun geometrijskih parametrov, zdravljenih z superfiniranjem površine, odvisno od glavnih tehnoloških dejavnikov. Izvaja analiza vpliva različnih dejavnikov na proces odstranjevanja kovin na različnih točkah profila gredice in nastajanja njegove površine. Zaradi analize je bilo ugotovljeno, da je deklaracija delovne površine orodja določena z odločilnim učinkom na tvorbo profila gredice v procesu superfiniranja. Ustreznost predlaganega modela je bila izvedena, kar je dalo pozitivne rezultate.

12. Izvedena je regresijska večfaktorska analiza tehnoloških zmogljivosti procesa oblikovanja superfiniranja ležajev na supervinih strojih najnovejših sprememb in obratovalnih lastnosti ležajev, ki se izvedejo s tem postopkom. Konstruiran je matematični model procesa superfiniranja, ki določa povezavo glavnih kazalnikov uspešnosti in kakovost procesa obdelave iz tehnoloških dejavnikov in ki se lahko uporabijo za optimizacijo procesa.

13. Metoda ciljnega oblikovanja racionalnega oblikovanja delovnih površin delov kompleksne geometrijske oblike vrste kotalnih ležajev in kot zgled, je bila predlagana nova zasnova krogličnega ležaja z racionalno geometrično obliko valjarnih poti. Celovita tehnologija za proizvodnjo delov za valjanje, ki vključuje predhodno, končno obdelavo, nadzor geometrijskih parametrov delovnih površin in pridobitev ležajev ležajev.

14. Oblikovanje nove tehnološke opreme, ustvarjene na podlagi novih tehnologij in namenjene za izdelavo delov valjarne podpore z racionalno geometrično obliko delovnih površin.

Stroški edinstvenega dela

Bibliografija

Alexandrov V.M., Pozharsky D. A. Ne klasične prostorske naloge mehanike stikovnih interakcij elastičnih teles. M.: Factorial, 1998. - 288c.
Alexandrov V.M., Romanis B. L. Kontaktne naloge v strojništvu. M.: Strojništvo, 1986. - 174c.
Alexandrov V.M., KALENKO E. V. Težave mehanike trdnih medijev z mešanimi mejnimi pogoji. M.: Znanost, 1986. - 334 z
Alexandrov v.m. Nekatere kontaktne naloge za elastično plast// PMM. 1963. T.27. Vol. 4. P. 758-764.
Alexandrov v.m. Asimptotične metode v mehaniki stikovnih interakcij// Mehanika kontaktnih interakcij. -M.: FIZMATLIT, 2001. C.10-19.
Amanzade yu.a. Teorija elastičnosti. M.: Višja šola, 1971.
A.c. № 2 000 916 Ruske federacije. Postopek obdelave oblikovanih površin vrtenja / Koroleva A.A., Korolev A.B.// BI 1993. № 37-38.
A.c. 916 268 (ZSSR), Mich B24 na 35/00. Glava za superfine zdravljenje površin vrtenja z ukrivljenimi oblikovanjem /a.v. Korolev, A. Ya. Chihiev // Bul. Slika 1980. № 7.
A.c. 199 593 (ZSSR), MKI V24N 1/100, 19/06. Metoda abrazivne obdelave površin vrtenja / A. V. Korolev // BUL. Slika 1985. Jaz 47.
A.c. 1 141 237 (ZSSR), MIM 16C 19/06. Kolesni ležaj / A. V. Korolev // BUL. Slika 1985. № 7.
A.c. № 1 337 238 (ZSSR), MKI B24 na 35/00. Metoda čistosti / a.b. Korolev, O. Yu. Davidko, a.g. Marinin //. Slika 1987. 17.
A.c. № 292 755 (ZSSR), MKI B24 v 19/06. Superfinirna metoda z dodatnim gibanjem BRUCK / S. RADKO, A.B. Korolev, A.I.
Sprishevsky // BUL. Slika 1972. \\ t
A.c. Št. 381 256 (ZSSR), MKI V24N 1/00, 19/06. Postopek končne obdelave delov / S. G. Radko, A. V. Korolev, M. S. Rod in drugi. // BUL. Slika 1975. št. 10.
A.c. 800 450 (ZSSR), MNI 16C 33/34. Roller za valjanje ležajev / e.e.novikov //. Slika 1981. Struženje 4.
A.c. 598 736 (ZSSR). Način zaključka podrobnosti obročev ležajev / O. V. Taratynova //. Slika 1978. \\ t
A.c. 475 255 (ZSSR), MNI pri 24 V 1 / JU, 35/00. Način zaključka obdelave cilindričnih površin, omejenih z BURTA.B. Grish-Kevich, A.B. Stupin // BUL. Slika 1982. 5.
A.c. 837 773 (ZSSR), MKI B24 v 1/00, 19/06. Metoda superstitisiranja tekalnih stezah kotalnih ležajev /a.a.perev, A. N. Ruzanov //. Slika 1981/06.
A.c. 880 702 (ZSSR). MNI B24 v 33/02. Hongang Head / Hard. Zelje, v. G. Yevtukhov, A.B. Grishkevich // BUL. Slika 1981. 8.
A.c. 500 964. ZSSR. Naprava za elektrokemično obdelavo / G. M. Pontiling, M. M. Sarapulkin, Yu. P. Cherepanov, F. P. Kharkov. 1976.
A.c. 788 982. ZSSR. Naprava za regulacijo reže interelectrode z dimenzijsko elektrokemično obdelavo. / A. D. KULIKOV, N. D. Silovanov, F. G. Zaremba, V. A. Bondarenko. 1980.
A.c. 656 790. ZSSR. Naprava za nadzor ciklične elektrokemične obdelave / JI. M, lapirji, yu. M. Chernyshev. 1979.
A.c. 250 636. ZSSR. Postopek za nadzor procesa elektrokemične obdelave / V. S. Gepstein, V. Yu. Kurochkin, K. G. Nikishin. 1971.
A.c. 598 725. ZSSR. Naprava za velikost elektrokemičnega zdravljenja / Yu. N. Penkov, V. A. Lyskovsky, L. M. Samorukov. 1978.
A.c. 944 853. ZSSR. Metoda merjenja elektrokemičnega zdravljenja / A. E. Martyshkin, 1982.
A.c. 776 835. ZSSR. Metoda elektrokemične obdelave / R. G. Nikmatulin. 1980.
A.c. 211 256. ZSSR. Katodna naprava za elektrokemično obdelavo / V. I. Egorov, str. IMPESSMAN, M. I. Perepetkin et al. 1968.
A.c. № 84 236. ZSSR. Metoda notranjega brušenja električne energije / GP. Kersha, A.B. GUSHCHIN. E. V. IVANITSKY, A.B. Postajam. 1981.
A.c. Št. 1 452 214. ZSSR. Način elektrokemičnega poliranja sferične TEL / A. V. Marchenko, A. P. Morozov. 1987.
A.c. 859 489. ZSSR. Metoda elektrokemičnega poliranja sferičnih teles in naprave za njeno izvajanje / M. FILIPPENKO, V. D. KADCHEEV, YU. S. KHARITONOV, A. A. TSPSENKOV. 1981.
A.c. USSR № 219,799 cl. 42, 22/03 / Metoda merjenja polmera profila // Grigoriev Yu. L., Nehambin E.L.
A.c. 876 345. ZSSR. Metoda elektrokemične dimenzijske predelave / E. V. Denisov, A. I. Mashyanov, A. E. Denisov. 1981.
A.c. 814 637. ZSSR. Metoda elektrokemične obdelave / E. K. Lipatov. 1980.
Bathenkov C.B., Sabersky A.c., Cherepakova G. S. Študija intenzivnega stanja elementov valjčnih ležajev na nabavah obročev z uporabo fotografskih in holografskih metod//R.inz/Vnipp. M., 1981. - № 4 (110). Str.87-94.
Baselman Rd, Tsapnik B. V., Perel L. Ya. Valjarni ležaji. Imenik. M.: Strojništvo, 1967 - 685 s.
Belyaev n.m. Lokalne napetosti v stiskanju elastičnih teles// Inženirski objekti in gradbeni mehaniki. JL: Pot, 1924. P. 27-108.
Berezhinsky V.M. Učinek naknadnih obročev bombardiranih kožnih valjčnih ležajev na naravo stika konca valja s podpornimi stranicami//R.inz/Vnipp. M., 1981.-№ 2. C.28-30.
BILIK SH. M. Makrogeometrija Podrobnosti strojev. M.: Strojništvo, 1973.-C.336.
Bochkareva i.i. Študija procesa oblikovanja konveksne površine cilindričnih valjev z ne-središčem supersaturacije z vzdolžno krmo: Dis .. Cand. TEHN. Znanosti: 05.02.08. Saratov, 1974.
Brodsky a.c. Na obliki brušenja in vodilnega kroga z ne-središčem brušenja konveksne površine valjev z vzdolžno krmo// tr. IN-TA / VNIPC. M., 1985. št. 4 (44). - S.78-92.
Brozgol i.m. Vpliv zaključevanja delovnih površin obročev na ravni vibracij ležajev// Postopki Inštituta / VNPSP, - M., 1962. S35 ° C 42-48.
WAITUS YU.M., MAKSIMOVA JI.A., Livssis Z. B., itd. Preiskava porazdelitve trajnosti sferičnih dvojno valjanih valjčnih ležajev pri testiranju zaradi utrujenosti// Trudy IN-TA / VNPP. M., 1975. -Čača 4 (86). - str.16-19.
VDOVENKO V. G. Nekatera vprašanja učinkovitosti tehnoloških projektov elektrokemične obdelave delov// elektrokemična dimenzijska obdelava strojnih delov. Tula: TPI, 1986.
Beniaminov K.N., Vasilevsky C.B. Vpliv delovanja na zaključku trajnih ležajev// naslov / VNPSP. M., 1989. Ne. 1. C.3-6.
Visaras R.v., Borisov V. G. in drugi. O vprašanju previsokih valjev v vodniku/ IZV. univerze. Strojništvo. 1978. - № 10. str.27-29
. M.: Znanost, 1974.- 455С.
VOROVICH I.I., Aleksandrov V. M., Bejbasha V. A. Neaklajske mešane naloge teorije elastičnosti. M.: Znanost, 1974. 455 str.
Razstava. "FRG stroji v Moskvi" / Sost. N. G. EDELMAN // Industrija ležajev: Znanstvena in tehnologija. Ref. SAT. M.: NIIAVTOROM, 1981. MOT. - P. 32-42.
Galanov B.A. Metoda kostnih enačb tipa Gammestein za kontaktne težave teorije elastičnosti v primeru neznanih območij stika// PMM. 1985. T.49. Vol. 5. -C.827-835.
Galakhov ma, flanman ya. Sh. Optimalna oblika bombardiranega valja// Vestn. Strojništvo. 1986. - № 7. - str.36-37.
Galin JI.A. Kontaktne naloge teorije elastičnosti. M.: Gostichizdat, 1953, - 264c.
Gasten V. A. Izboljšanje natančnosti namestitve razjede med interelektrodo med cikličnim dimenzijsko elektrokemično obdelavo: Avtor. DIS. Potrditev. TEHN. Znanost Tula, 1982.
Gebel I.D. in itd Ultrazvočno superfinishe.. L.: LDNTP, 1978.218 str.
Golovačev V. A., Petrov B. I., Filimin V. G., Shmitanev V. A. Elektrokemična dimenzijska obdelava komponent kompleksne oblike. M.: Strojništvo, 1969.
Gordeev a.b. Prilagodljivo abrazivno orodje, ki se uporablja v strojništvu: Pregled obveščanja. / Podružnica TSNII-TEIAVTOSELHOZMASHA.- Tolimatti, 1990. 58c.
Grishkevich a.b., zelje V. A., toporji O.A. Postopek obdelave obdelave jeklenih delov// Bilten iz strojnika. 1973. № 9 -s.55-57.
GRISHIVICH A.B., TSYMBAL I. P. Oblikovanje strojne obdelave. Kharkov: Videra šola, 1985. - 141 str.
Davidko O.Yu., Guskov A.B. Metoda cevi z večstransko vsestranskostjo in tehnološko fleksibilnostjo// Stane in možnosti za razvoj GPS mehanske obdelave v pogojih Hosrat in samofinanciranja: Interrunion. Znanstveni. SAT. Izhevsk, 1989. -s. trideset.
Davidko O.YU., Savin C.B. Večnamenski superfiniranje valjčnega kolesnega kolesa// Zaključna strojna dela: Interrunion. SAT. Saratov, 1985. - S.51-54.
Dinnik a.n. Izbrana dela. Kijev: Akademija znanosti ukrajinskega SSR, 1952. T.1.
Dorofeev vnd. Osnove profila diamantne abrazivne obdelave. -Saratov: Založba Sarat. Univerza, 1983. 186 str.
Pretvorba avtomatskega modela 91 A. / Tehnični opis. 4GPZ, -kuibyshev, 1979.-42c.
EVSEEV D.G. Oblikovanje lastnosti površinskih plasti med abrazivno obdelavo. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1975. - 127c.
Elelanova T.O. Zaključne izdelke iz diamantnih brusilnih orodij: -M., Vniitemr, 1991. 52c.
Elizavetin M.A., Suiter E. Tehnološki načini za povečanje trajnosti strojev. -M.: Strojništvo, 1969. 389 str.
Yermakov yu.m. Možnosti za učinkovito uporabo obdelave abrazivne: Pregled. M.: Niimash, 1981. - 56 str.
Yermakov yu.m., Stepanov Yu. S. Sodobni trendi v abrazivni predelavi. M., 1991. - 52 str. (Strojna zgradba Pr. Tehnologija in oprema. Predelava kovin Rezanje: pregled, obveščanje. // Vniitemr. 1997. Mac.
ZHEVTUNOV V.P. Izbira in utemeljitev za funkcijo distribucije trajnosti ležajev//R.inzta /Vnipp.- M., 1966, - št. 1 (45) .- C.16-20.
Zykov E.I., Kitaev V. I. in drugi. Izboljšanje zanesljivosti in trajnosti valjčnih ležajev. M.: Strojništvo, 1969. - 109 str.
Ippoliti G. M. Obdelava brusilnih diamantov. -M.: Strojništvo, 1969. -335 s.
KVASSOV VI, Tsihanovich A. G. Učinek oblačil na trajnosti cilindričnih valjčnih ležajev// Kontaktna hidrodinamična teorija mazanja in njena praktična uporaba v tehniki: SAT. Izdelki. -Kuibyshev, 1972. -s.29-30.
Koltunov i.B. in itd Progresivni procesi abrazivnega, diamantnega in elboronskega zdravljenja pri proizvodnji ležajev. M.: Strojništvo, 1976. - 30 s.
Kolchugin S.F. Izboljšanje natančnosti profila MALTISE DIAMOND BULDING. // Abrazivni procesi obdelave, abrazivna orodja in materiali: SAT. Porod. VOLZHSKY: VICI, 1998. - P. 126-129.
Komisarji N.I., Rakhmatullin R. Kh. Tehnološki proces obdelave bombardirnih valjev// Express Informacije. Industrija. -M.: NIIAVTOROM, 1974.SP. 11. - C.21-28.
KONVAVAV E.G. Osnove novih metod obdelave kovin. Minsk:
Založba EN BSSR, 1961. 297 str.
Korn G., Korn T. Sklic na matematiko za znanstvenike in inženirje. M.: Znanost, 1977.
Korovichinsky m.v. Porazdelitev napetosti v bližini lokalnega stika elastičnih teles s hkratnim delovanjem normalnih in tangentnih prizadevanj v stiku// strojništvo. 1967. № 6, str.85-95.
Korolev a.a. Izboljšanje tehnologije oblikovanja podrobnosti z več stenami na kotalnih nosilnih obročev: DIS. KAND. TEHN. znanost -Saratov, 1996. 129С.
Korolev a.a. Študija racionalnega režima večnamenskega sklepa in razvoj praktičnih priporočil za njegovo izvajanje// "Technology-94": TEZ. DOKL. Mednarodni, znanstveni-tech. CONF, - SPB, 1994. -c. 62-63.
Korolev a.a. Sodobna tehnologija, ki omogoča superfiniranje površin delov vrtenja kompleksnega profila. Saratov: Sarat. Država TEHN. un-t. 2001 -156C.
Korolev a.a. Matematično modeliranje elastičnih teles kompleksa. Saratov: Sarat. Država TEHN. Un-t. 2001 -128C.
Korolev a.a. // False. Trdna mehanika. -M., 2002. Ne. 3. S.59-71.
Korolev a.a. Elastični stik gladkih teles kompleksne oblikeSARAT. Država TEHN. un-t. Saratov, 2001. -Dep. V Viniti 04/27/001, št. 1117-B2001.
Korolev a.a. Porazdelitev kontaktnih napetosti vzdolž stika z žogo z optimalno krogličnimi ležaji// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Nash. SAT.-SARATOV, 1993
Korolev a.a. Vrste vrste brušenja// priključni materiali. Znanstveno-Tech Conf., - Kharkov, 1993
Korolev a.a. Študija dinamike Dvoposteljnega radialnega trmačega kroglice// materiale mednarodne znanstvene-tech. Con.-st. Petersburg. Leta 1994.
Korolev a.a. Kontrolna montaža dvojnega ležaja// priključni materiali. Znanstveno-Tech Conf., - Kharkov, 1995
Korolev a.a. Zagotavljanje zahtevanih kakovostnih ležajev, ki temeljijo na racionalni tehnologiji zaposlovanja// priključni materiali. Znanstveni in tehnični Conf.-Penza. 1996.
Queen A.A., Korolev A.B., Čiščenje A.M. Tehnologija Superfiniranje Podrobnosti o valjanju
Queen A.B., Asthashkin A.B. Nastajanje racionalne geometrijske oblike tekočih prog za superfiniranje// priključni materiali. Znanstveni in tehnični Conf.-Volzhsky. 1998.
Korolev a.a., Korolev A.B. Kontaktni parametri kompleksnih elastičnih teles z ekscentričnostjo kontaktnega mesta, neodvisnega od zunanje obremenitve// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Inter-univerze. Nash. Sat.- Saratov, 1999
Korolev a.a. Kontaktni parametri kompleksnih elastičnih teles z ekscentričnostjo kontaktnega mesta, ki je odvisna od zunanje obremenitve
Korolev a.a., Korolev A.B. Porazdelitev stika s poudarkom na elastičnem stiku teles kompleksne oblike// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Nash. Sat.- Saratov, 1999
Queen A.B., Asthashkin A.B. Tehnološka podpora danega profila delov na superfiniranih operacijah// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Nash. Sat.- Saratov, 1999
Korolya A.A., Korolev A.B., Astaškin A.B. Modeliranje procesa oblikovanja superfina// priključni materiali. Znanstveni in tehnični Conf.-Penza 1999
Korolev a.a. Mehanizem obrabe obrti v stik s trenjem// priključni materiali. Znanstveni in tehnični Conf.-Penza, 1999
Korolya A. A, Korolev A.B., Čiščenje A.M. Racionalni parametri kotne superscript // materiale pripravnika. Znanstveni in tehnični Conf.-Penza 2000
Korolev a.a. Simulacija mikroreleta površine podrobnosti// SAT. DOKL. Ruska akademija za naravoslovje, Saratov, 1999 št. 1.
Korolev a.a. Oblikovanje profila delov med superfiniranjem// priključni materiali. Znanstveni in tehnični Conf.-Ivanovo, 2001
Korolev a.a. Optimalna lokacija težkih podpor z dimenzijsko elektrokemično obdelavo// priključni materiali. Znanstveni in tehnični soočeni, - Rostov-On-Don, 2001
Korolev a.a. Deformacijska točka dna nepravilnosti, ko je izpostavljena grobi površini ploske eliptične površine v smislu žiga// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Inter-univerze. Nash. Sat.- Saratov, 2001
Korolev a.a. Deformacija nepravilnosti v kontaktnem območju elastičnega pol-prostora s trdim žigom
Korolev a.a. Deformacija vozlišč nepravilnosti pod vplivom kontaktnega območja trdega eliptičnega v smislu žiga// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Nash. Sat.- Saratov, 2001
Korolev a.a. Tehnologija stohastične programske opreme nabiranje preciznih izdelkov z lokalizacijo sestavnih delov. -Saratov: založništvo sarat.tehn.un-ta, 1997
Korolev a.a., Davidko O. Yu. In dr. Tehnološka podpora za proizvodnjo strojevitve z racionalno kontaktno geometrijo. -Saratov: SA-podgana. Država TEHN. Univerza, 1996. 92c.
Korolev a.a., Davidko O. Yu. Tvorba paraboličnega profila valjčne steze na stopnji multiscover// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Znanstveni. SAT. Saratov: Sarat. Država TEHN. Univerza, 1995. -S.20-24.
Korolev A.A., Ignatiev A.A., Dobryakov V. A. Preskus konvekcijskih strojev MDA-2500 na tehnološki zanesljivosti// Progresivne smeri za razvoj tehnologije strojništva: Interrunion. Znanstveni. SAT. Saratov: Sarat. Država TEHN. Univerza, 1993. -S. 62-66.
Kraljica A.B., Čiščenje A.M. Visoko učinkovita tehnologija in oprema za natančne dele Superfine// Design-tehnološka informatika -2000: Postopki kongresa. Mednarodni kongres T1 / IV. M.: Stankin, 2000, - str. 289-291.
Queen A.B. Izbira optimalne geometrijske oblike kontaktnih površin delov strojev in instrumentov. Saratov: Založba SARAT. 1972.
Korolev A.B., Capital S. I., Evseev D. G. Kombinirana metoda obdelave mletja z nihalnim krogom. - Saratov: Založba Sarat. Univerza, 1983. -96 str.
Korolev A.B., Chihihiev A. Ya. Superfine glave za bratjeve glave// Zaključna strojna dela: Interrunion. Znanstveni. SAT / Sleep. Saratov, 1982. - P.8-11.
Queen A.B. Izračun in valjčni ležaji: Vadnica. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1984.-63 s.
Queen A.B. Preiskava nastajanja površin orodja in deli z abrazivnim predelavo. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1975.- 191c.
. 1. del Stanje delovne površine orodja. -Saratov: Založba Sarat. Univerza, 1987. 160 str.
Korolev A.B., Novoselov yu. K. Teoretične in verjetnostne osnove abrazivne obdelave. 2. del Interakcija orodja in praznin med abrazivnim predelavo. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1989. - 160 s.
Queen A.B., Bereznyak P.A. Progresivni procesi brusnih krogov. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1984.- 112С.
Korolev A.B., Davidko O. Yu. Oblikovanje abrazivne obdelave natančnosti podrobnosti več javnih instrumentalnih glav// SAT. DOKL. Mednarodna znanstvena šola. Conf. Z orodjem. Miskolc (VNI), 1989. -S.127-133.
Korchak S.N. Izvedba procesa brušenja jekla. M.: Strojništvo, 1974. - 280 s.
Koryachev a.n., Kosov M. G., Lysanov L. G. Kontaktirajte interakcijo bara z obročki ležajnega obroča z superfinom// Tehnologija, organizacija in ekonomija proizvodnje strojne izgradnje. -1981, -13. 34-39.
Koryachev a.n., Blokhina N. M. Optimizacija vrednosti nadzorovanih parametrov pri obdelavi obročkov palice krogličnih ležajev z metodo vijačnega nihanja// Raziskave na področju mehanske obdelave tehnologije in montaže. Tula, 1982. -s.66-71.
Kosolapov a.n. Študija tehnoloških zmogljivosti elektrokemične obdelave ležajev delov/ Progresivna smer razvoja strojne tehnologije: Interrunion. Znanstveni. SAT. Saratov: Sarat. Država TEHN. un-t. 1995.
Kochetkov a.m., Sandler A. I. Progresivni procesi abrazivnega, diamantnega in Elboronske obdelave v strojnem orodju. M.: Strojništvo, 1976.-31c.
KRASNENKOV V.I. O uporabi teorije HERTZ do ene prostorske kontaktne naloge// odpor. Strojništvo. 1956. Ne. 1. - C.16-25.
Flint z.I. in itd Super finalizacija visoko natančnih podrobnosti -M.: Strojništvo, 1974. 114 str.
Turboabrazivna obdelava podrobnosti kompleksnega profila: Smernice. M.: Niimash, 1979.-38c.
Flint z.I., masaža M.JI. Turboabrazivna obdelava delov Nov način dodelave// Bilten iz strojnika. - 1977. - № 8. -s. 68-71.
Flint z.I. Tehnološke zmožnosti novega načina abrazivnega zdravljenja z vreliščem abrazivnega// Učinkovitost obdelave procesov in kakovostne kakovosti strojnih delov in naprav: SAT. znanstvena Kijev: Znanje, 1977. -s. 16-17.
Flint z.I. Novo v mehanizaciji in avtomatizaciji ročnih operacij je končalo abrazivno obdelavo delov kompleksnega profila// abstraktna poročila Znanstvenega in tehničnega simpozija vsega Unije "brušenje-82". -M.: Niimash, 1982. P. 37-39.
Kuznetsov i.p. Metode nenehnega brušenja površin teles rotacije(Kotalni ležaji Podrobnosti): Pregled / Vniz. M., 1970. - 43 str.
Kulikov S.I., Rizvanov F. F., itd. Progresivne metode Honango-Vania. M.: Strojništvo, 1983. - 136 str.
Kulichich l.p. Tehnološka podpora natančnosti oblike in kakovosti površine visoko natančnih delov s superfinom: Avtor. DIS. Potrditev. TEHN. Znanosti: 05.02.08. M., 1980. - 16 str.
Landau LD, Lifshitz E. M. Teorija elastičnosti. M.: Znanost, 1965.
L. L.M. Preklapljanje valjev v vodnikih// Novice, strojništvo. 1977. 6. - C.27-30.
Leonov m.ya. Teoriji izračuna elastičnih razlogov// slepih. Mat. In krzno. 1939. TK. 2. \\ T
Leonov m.ya. Skupna naloga tlaka krožnega žiga na elastičnem pol-prostoru// slepih. Mat. In krzno. 1953. T17. Vol. Ena.
Lurie A.I. Prostorski cilji teorije elastičnosti. M.: Država-Techizdat, 1955. -492 str.
Lurie A.I. Teorija elastičnosti,- M.: Znanost, 1970.
Lyubimov v.v. Študij o vprašanju povečanja natančnosti elektrokemičnih nastankov na majhnih razstavih interesnih orodij: Avtor. DIS. Potrditev. TEHN. znanost Tula, 1978.
Leav A. Matematična teorija elastičnosti. -M.-l.: VALTY NKGIP ZSSR, 1935.
Metode izbire in optimizacije kontraletovih parametrov tehnološkega procesa: RDMU 109-77. -M.: Standardi, 1976. 63c.
MITIV T.T. Izračun in tehnologija proizvodnje CONVEX ROLTING TRACKS ROLLER LEŽA// ležaj. 1951. - P.9-11.
Monakhs V.M., Belyaev E. S., Krasner A. Ya. Optimizacijske metode. -M.: Razsvetljenje, 1978. -175С.
MOSSAKOVSKY V.I., Kachalovskaya N. E., Golikova S. S. Kontaktni cilji matematične teorije elastičnosti. Kijev: znanosti. Dumka, 1985. 176 str.
Mossakovsky v.i. O vprašanju ocenjevanja premikov v prostorskih kontaktnih nalog// PMM. 1951. T.15. Vz. P.635-636.
Mushleshili N.I. Nekatere glavne naloge matematične teorije elastičnosti. M.: Akademija znanosti ZSSR, 1954.
Motsianko V.M., Ostrovsky V. I. Načrtovanje poskusov v študiju procesa brušenja// abrazivov in diamanti. -1966. -Če. 27-33.
Naerman M.S. Progresivni procesi abrazivnega, diamantnega in komolce v avtomobilski industriji. M.: Strojništvo, 1976. - 235 str.
Nalimov V.V., Chernova h.a. Statistične metode za načrtovanje ekstremnih eksperimentov. -M.: Znanost, 1965. -340 str.
Ljudje i.m. Statistične ocene kotalnih ležajev// tr. IN-TA / VNIPC. -M., 1965. -Čača 4 (44). P. 4-8.
Nosov n.v. Izboljšanje učinkovitosti in kakovosti abrazivnih instrumentov s smerno ureditvijo njihovih funkcionalnih kazalnikov: Dis. . TEHN. Znanosti: 05.02.08. Samara, 1997. - 452 str.
ORLS A.B. Vozni nosilci s površinami kompleksne oblike. -M.: Znanost, 1983.
ORLS A.B. Optimizacija delovnih površin podpore za valjanje.- M.: Znanost, 1973.
Orlov V.A., Pinegin C.B. Sabersky a.c., Matveev V. M. Povečanje trajnosti krogličnih ležajev// Vestn. Strojništvo. 1977. № 12. C.16-18.
Orlov v.f., Chugunov B. I. Elektrokemične tvorbe. -M.: Strojništvo, 1990. 240 s.
Papers dd. in itd Natančnost oblike profila prereza ležajev// Zdravljenje visoko trdnih jekel in zlitin z orodjem iz sintetičnih materialov Superharda: SAT. Članki KUIBYSHEV, 1980. -SILO 2. - P.42-46.
Papers dd., Budarina G. I. itd. Natančnost oblike prereza obročev ležajev// interdogvuz.sb. Nach. Penza, 1980. - № 9-_6-29.
Patent št. 94 004 202 "Način sestavljanja dveh tognih ležajev" / Korolev a.a. et al .// bi. 1995. № 21.
2 000 916 (RF) Postopek obdelave oblikovanih površin rotacije / a.a. Korolev, A.B. Korolev // BUL. Slika 1993. № 37.
Patent št. 2 005 927 valjarni ležaj / Korolya a.a., Korolev a.v.// BI 1994. št. 1.
Patent št. 2 013 674 Rolling / Korolya Bearing, Korolev A.V.// BI 1994. št. 10.
Patent št. 2 064 616 Postopek sestavljanja dveh vrstnih ležajev / Korolya A.S., Korolev A.V.// BI 1996. Ne. 21.
Patent št. 2 137 582 "Dokazična metoda obdelave" / Korolya A.B., AS-Tashkin A.B. // BI. 2000. Ne. 21.
Patent št. 2 074 083 (RF) Superfinirna naprava / A.B. Korolev in drugi .// BUL. Slika 1997. št. 2.
Patent 2 024 385 (RF). Postopek zaključka / A. V. Korolev, Komarov V. A. in drugi. // BUL. Slika 1994. № 23.
Patent št. 2 086 389 (RF) Naprava za končno obdelavo / A.B. Korolev in drugi .// BUL. Slika 1997. št. 22.
Patent št. 2 072 293 (RF). Naprava za abrazivno zdravljenje / A. V. Korolev, L. D. Rabinovich, B. M. Brzhozovsky // BUL. Slika 1997. 3.
Patent št. 2 072 294 (RF). Način dodelave /a.b. Korolev in drugi .// BUL. Slika 1997. 3.
Patent št. 2 072 295 (RF). Način zaključka / A. V. Korolev in drugih. // BUL. Slika 1997. 3.
Patent št. 2 070 850 (RF). Naprava za abrazivno zdravljenje tekalnih stezov obroči ležajev /a.b. Korolev, L. D. Rabinovich et al. // BUL. Slika 1996. št. 36.
Patent št. 2 057 631 (RF). Naprava za obdelavo tekalnih stezov obroči ležajev / a.b. Korolev, P. Ya. Korotkov et al. // BUL. Slika 1996. 10.
Patent št. 1 823 336 (SU). Stroj za honang horing tracks obročki ležajev / a.b. Korolev, a.m. Čistila in drugi .// BUL. Slika 1993. št. 36.
Patent št. 2 009 859 (RF) Naprava za abrazivno obdelavo / A.B. Korolev, I. A. Yashkin, a.m. Čistila // BUL. Slika 1994. št. 6.
Patent št. 2 036 773 (RF). Naprava za abrazivno obdelavo. / A.b. Korolev, P. Ya. Korotkov et al. // BUL. Slika 1995. 16.
Patent št. 1 781 015 AI (SU). Honangoval Head / A. V. Korolev, Yu. S. Zatsepin // BUL. Slika 1992. 46.
Patent št. 1 706 134 (RF). Postopek dodelave z abrazivnimi palicami / A.B. Korolev, A. M. Chistyakov, O. Yu. Davidko // Bul. Slika 1991.
Patent št. 1 738 605 (RF). Način zaključka / A. V. Korolev, O. Yu. Davidko // Bul. Slika 1992, - št. 21.
Patent št. 1 002 030. (Italija). Metoda in naprava za abrazivno obdelavo / A.B. Korolev, S. G. Radko // BUL. Slika 1979. 4.
Patent št. 3 958 568 (ZDA). Naprava za abrazivno predelavo / A.B. Korolev, S. G. Radko // BUL. Slika 1981. 13.
Patent št. 3 958 371 (ZDA). Metoda abrazivnega zdravljenja / A. V. Korolev, S.G. Rishko //. Slika 1978. št. 14.
Patent št. 3 007 314 (Nemčija) Metoda superfiniranja tirnih poti s prstani in napravo za njeno izvajanje // Salla. Odvisniki iz patentnih prijav za univerzalno seznanitev, 1982. str.13-14.
Patent 12.48.4111 FRG, MKA 16C 19/52 33/34. Cilindrični valjčni ležaji // RJ. Strojno gradbeni materiali, modeli in izračun strojnih delov. Hidravlika. -1984. № 12.
Pinegin C.B. Kontaktirajte moč in upor za valjanje. -M.: Strojništvo, 1969.
Pinegin C.B., Shevelev I. A., Gudchenko V. M. M. in drugi. Vpliv zunanjih dejavnikov na kontaktno moč pri valjanju. -M.: Znanost, 1972.
Pinegin C.B., Orlov A.B. Odpornost na gibanje z nekaterimi vrstami prostega valjanja// Izv. Akademija znanosti ZSSR. Rel. Mehanika in strojništvo. 1976.
Pinegin C.B. ORLS A.B. Nekateri načini za zmanjšanje izgub pri izvajanju teles s kompleksnimi delovnimi površinami// strojništvo. 1970. št. 1. P. 78-85.
Pinegin C.B., Orlov A.B., Tabachnikov Y. B. Natančne oporne podpore in podpori za mazanje plina. M.: Strojništvo, 1984. - P. 18.
PLOTNIKOV V.M. Študija procesa superfiniranja utorov obročkov krogličnih ležajev z dodatnim gibanjem bar: Dis .. Cand. TEHN. Znanosti: 05.02.08. -Saratov, 1974. 165С.
Kotalni ležaji: imenik imenik / ed. V. N. Nyshkin in R. V. Korostashevsky. M.: Strojništvo, 1984. -280c.
Razorv V. A. Analiza priložnosti za povečanje natančnosti ECHO na Ultra-Low Mai. Elektrokemija in elektro fizične metode Predelava materiala: SAT. Znanstveni. Delo, Tula, TSTU, 1993
Dimenzijska električna obdelava kovin: študije. Priročnik za univerzitetne študente / B. A. Artamonov, A.B. Eye, A.B. Vishnitsky, yu.s. Volkov-ed. A.B. Glakov. M.: Višje. Shk., 1978. -336 str.
Rvachev V.L., Protsenko B.c. Kontaktni cilji teorije elastičnosti za nelastične regije. Kijev: znanosti. Dumka, 1977. 236 str.
Redko S.G. Postopki nastajanja toplote med brušenjem kovin. Saratov: Založba SARAT. Univerza, 1962. - 331 str.
Rodzevich n.v. Zagotavljanje zdravja seznanjenih cilindričnih valjčnih ležajev// Bilten iz strojnika. 1967. № 4. - str. 12-16.
Rodzevich n.v. Eksperimentalna študija deformacij in konjugacij vzdolž dolžine kontaktnih trdnih jeklenk// Strojna oprema. -1966.-№ 1, -C. 9-13.
Rodzevich n.v. Izbira in izračunavanje optimalnega oblikovanja vozlišč za valjčne ležaje// Strojna oprema. -1970. - Št. 4. - S. 14-16.
Rosin l.a. Cilji teorije elastičnosti in numeričnih metod njihove rešitve. -SPB.: Založba SPSSTU, 1998. 532 str.
Rudzit l.a. MICROGEOMETRIJA IN KONTAKTNA INTERAKCIJA PORABNOSTI. Riga: Znanje, 1975. - 176 str.
RYZHOV E.V., SUSLOV A. G., FEDOROV V. P. Tehnološka podpora operativnih lastnosti strojnih delov. M.: Strojništvo, 1979. P.82-96.
S. DE CONURE. Uporaba ECHO za proizvodnjo natančnih podrobnosti. // International Symposium za elektrokemijske metode ISEM-8 obdelava. Moskva. 1986.
Sabersky a.c. in itd Učinek naknadnih obročev na delovanje kotalnih ležajev. Pregled. M.: NIIAVTOROM, 1976. - 55 str.
Smolensev V. P., Melenetev a.m. in itd Mehanske lastnosti materialov po elektrokemični predelavi in \u200b\u200butrjevanju. // Elektrofizične in elektrokemične metode obdelave. M., 1970.-CHEWER 3. P. 30-35.
Smolensev V. P., Soskalov I. N. itd. Trdnost utrujenosti strukturnih jekel po elektrokemični dimenzijski predelavi. // Elektrofizične in elektrokemijske metode obdelave. M. -1970. 3. P. 35-40.
Sokolov V.O. Sistemska načela za zagotavljanje natančnosti profila diamantne abrazivne obdelave. // točnost tehnološkega in transportni sistemi: Sat. Izdelki. PENZA: PSU, 1998. - P. 119-121.
Začinjen h.a. Teoretične študije na področju določanja optimalne oblike cilindričnih valjev//R.inte / Vnipp. M., 1963. -Čača 1 (33) .- C.12-14.
Začinjen h.a. in itd Kroglični ležaji visoke hitrosti: Pregled. -M.: Raziskovalni inštitut Autoselchozmash, 1966. 42c.
Specin H.A., Mashnev M. M., Kraskovsky e.h. in itd Podpora osi in gredi strojev in naprav. M.-JI.: Strojništvo, 1970. - 520c.
Priročnik elektrokemičnih in elektrofizičnih metod zdravljenja / G. A. AMITANE, M. A. Baysuppov, Yu. M. Baron in drugo - pod skupaj. Ed. V. A. ALIITOVA JL: Strojništvo, Leninger. Depollet, 1988.
Sprishevsky A.I. Valjarni ležaji. M.: Strojništvo, 1969.-631c.
TETEREV A. G., SMOLENSEV V. P., SPARINA E. F. Študija površinske plasti kovin po elektrokemični dimenzijski predelavi// elektrokemična dimenzijska obdelava materialov. Chisinau: Založniška hiša Akademije znanosti MSSR, 1971. Od 87.
Timošenko S.P., Hudre J. Teorija elastičnosti. M.: Znanost, 1979.
Filatova R.m., Bittytsky Yu. I., Matyushin S. I. Nove metode za izračun cilindričnih valjčnih ležajev// Nekatere težave sodobne matematike in njihove aplikacije za naloge matematične fizike: SAT. Članki M.: Založništvo MFFI. 1985. - str.137-143.
Filimonov ji.h. Hitrostno brušenje. JI: Strojništvo, 1979. - 248 str.
Filin A.N. Izboljšanje natančnosti profila oblikovanih površin z mletjem Mortise S stabilizacijo radialne obrabe orodja: Avtor. DIS. . TEHN. znanost M., 1987. -33 s.
Hoteva Rd. Nekatere tehnološke metode za povečanje trajnosti kotalnih ležajev// Strojništvo in izdelava instrumentov: Znanstveni SAT. Minsk: gojenje šole, 1974. POS.6.
HAMROCK B. J., Anderson W. J. Študija krogličnih ležajev z obokanim zunanjim obročem s centrifugalnimi silami// probleme trenja in mazanja. 1973. # 3. C.1-12.
Chepovetsky i.kh. Osnove obdelave diamantov. Kijev: znanosti. Dumka, 1980. -467 str.
Chihihiev a.ya. Izračun kinematične odvisnosti pri prilagajanju površin vrtenja s krivuljo// Zaključna strojna dela: Interrunion. SAT / Sleep. Saratov, 1982. - P. 7-17.
Chihihiev a.y., Davidko O. Yu., ResTetnikov M. K. Rezultati eksperimentalnih študij metode merjenja superfiniranja žleb krogličnih ležajev. // Metode obdelave okrožja: Intunion. SAT.-SARATOV: Sarat. Država TEHN. Univerza, 1984, str. 18-21.
Chihihiev a.ya. Razvoj in preučevanje metode superfiniranja krivuljnih površin vrtenja s pravovodnosno aksialno nihajo orodja: DIS. Potrditev. TEHN. Znanosti: 05.02.08. Saratov, 1983. 239c.
Shilakadze v.a. Načrtovanje eksperimenta s superfiniranjem valjčnega valja// Ležanska industrija. 1981. - 1. -c. 4-9.
Stapman I.ya. Kontaktna naloga teorije elastičnosti. M.-Ji.: GoSch-Edition, 1949. -272c.
Yakimov A.B. Optimizacija procesa brušenja. M.: Strojništvo, 1975. 176 str.
Yachin b.a. Progresivni valjčni ležaji// tr. IN-TA / VNIPC. -M., 1981. Ne. 4. P. 1-4.
Lazhericin P.I., Livshits Z. B., Koshel V. M. Preiskava distribucijske funkcije preskusov utrujenosti ležajev// Izv. univerze. Strojništvo. 1970. - № 4. - C.28-31.
Lizhericin pi. Študija mehanizma za nastanek talnih površin in njihove operativne lastnosti: Dis .. dot.tehn.nuk: 05.02.08. -Minsk, 1962.-210 s.
Demiden A. R, A., Mather I, votle napolnjene role Zmanjšajte nosinje // Des Eng.- 1972.-NIL.-P.211-216.
Hertz H. Gesammelte Werke. Leipzig, 1895. bl.
HeyDepy M., Gohar R. Vpliv aksialnega profila na distribucijo tlaka v radialno obremenjenih Rolirs // J. Strokovne inženirske znanosti.-1979.-V.21, -P.381-388.
Kannel J.w. Primerjava med predvidenim in izmerjenim distribucijo tlaka med cilindri //trans.Ask 1974. - ( - str.508.
Welterrentwichelte dkfddr ZylinderralLlager v Leistong Gestegeriju Ausfuhrung ("E" -Lager) // Hansa. 1985. - 122. - N5. - str.487-488.

480 drgnite. | 150 UAH. | $ 7,5 ", MouseOff, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" OnMouseOut \u003d "Vrnitev ND ();"\u003e Obdobje disertacije - 480 RUB., DOSTAVA 10 minut , približno uro, sedem dni na teden in praznike

Kravchuk Alexander Stepanovich. Teorija stikov medsebojnega delovanja deformabilnih trdnih teles s krožnimi mejami, ob upoštevanju mehanskih in mikrogroometričnih lastnosti površin: DIS. ... Dr. Fiz.-Mat. Znanosti: 01.02.04: Cheboksary, 2004 275 c. RGB OD, 71: 05-1 / 66

Uvod

1. Sodobne probleme mehanike interakcij stikov 17

1.1. Klasične hipoteze, ki se uporabljajo pri reševanju stikov za gladko TEL 17

1.2. Učinek trdnega lezenja na njihovo tvorbo na območju Kontakt 18

1.3. Ocena konvergence grobih površin 20

1.4. Analiza stika z interakcijo večplastnih struktur 27

1.5. Odnos mehanike in trenja in težave z obrabo 30

1.6. Značilnosti uporabe modeliranja v tribologiji 31

Sklepi o prvem poglavju 35

2. Stik z interakcijo gladkih cilindričnih teles 37

2.1. Rešitev kontaktne težave za gladke izotropne diske in plošče s cilindrično votlino 37

2.1.1. Splošne formule 38.

2.1.2. Zaključek regionalnega stanja za gibanje na področju stika 39

2.1.3. Integralna enačba in njegova odločba 42

2.1.3.1. Študija pridobljene enačbe 4 5

2.1.3.1.1. Prinašanje edinstvenega integlo diferencialne enačbe na integralno enačbo z jedrom, ki ima logaritemsko funkcijo 46

2.1.3.1.2. Ocena norme linearnega operaterja 49

2.1.3.2. Približna rešitev enačbe 51

2.2. Izračun fiksne povezave gladke cilindrične tel 58

2.3. Določanje gibanja v gibljivi povezavi cilindrične televizije 59

2.3.1. Rešitev pomožnega problema za elastično ravnino 62

2.3.2. Reševanje pomožne naloge elastičnega diska 63

2.3.3. Določanje največjega normalnega radialnega gibanja 64

2.4. Primerjava teoretičnih in eksperimentalnih podatkov Raziskave kontaktnih napetosti z notranjim dotikom jeklenk za tesne radije 68

2.5. Modeliranje prostorskega stika medsebojno delovanje sistema koaksialnih jeklenk končnih dimenzij 72

2.5.1. Nastavitev problema 73.

2.5.2. Raztopina pomožnih dvodimenzionalnih nalog 74

2.5.3. Raztopina prvotne naloge 75

Sklepi in glavni rezultati drugega poglavja 7 8

3. Kontaktne naloge za groba telesa in njihovo rešitev s prilagajanjem ukrivljenosti deformirane površine 80

3.1. Prostorska nelokalna teorija. Geometrijske predpostavke 83.

3.2. Relativna približevanje dveh vzporednih krogov, ki jo določa deformacija hrapavosti 86

3.3. Metoda analitične ocene učinka deformacije hrapavosti 88

3.4. Opredelitev gibanja na kontaktnem območju 89

3.5. Določanje pomožnih koeficientov 91

3.6. Določanje velikosti eliptičnega območja stika 96

3.7. Enačbe za določanje kontaktnega območja blizu krožnega 100

3.8. Enačbe za določanje kontaktnega območja blizu linije 102

3.9. Približno določitev koeficienta A v primeru stika v obliki kroga ali traku

3.10. Značilnosti povprečja pritiskov in deformacij pri reševanju dvodimenzionalnega problema notranjega stika grobovih jeklenk za tesne radije 1I5

3.10.1. Izhod integra-diferencialne enačbe in njeno raztopino v primeru notranjega stika grobovih jeklenk 10 "

3.10.2. Določanje koeficientov kopiranja

Sklepi in glavni rezultati tretjega poglavja

4. Rešitev kontaktnih nalog viskoelastičnosti gladkih teles

4.1. Osnovne določbe

4.2. Analiza načel skladnosti

4.2.1. Načelo Volterra.

4.2.2. Trajni prečni ekspanzijski koeficient med deformacijo lezenja 123

4.3. Približna raztopina dvodimenzionalnega kontaktnega problema linearnega lezenja za gladko cilindrične telesa

4.3.1. Skupni primer viskoelastičnih operaterjev

4.3.2. Raztopina za monotono naraščajoče površine stika 128

4.3.3. Rešitev za fiksno povezavo 129

4.3.4. Simulacija stikov v primeru

enakomerno staranje izotropne plošče 130

Sklepi in glavni rezultati četrtega poglavja 135

5. Plazeča površina 136

5.1. Značilnosti kontaktnih interakcijskih teles z moči nizkega donosa 137

5.2. Gradnja modela model deformacije, ki upošteva lezenje v primeru eliptičnega območja stika 139

5.2.1. Geometrijske predpostavke 140.

5.2.2. Model plazeče površino 141

5.2.3. Določanje srednje deformacij grobe plasti in srednje vrednosti 144

5.2.4. Določanje pomožnih koeficientov 146

5.2.5. Določanje velikosti eliptičnega območja stika 149

5.2.6. Določanje velikosti krožnega območja stika 152

5.2.7. Določanje širine kontaktnega območja v obliki traku 154

5.3. Odločitev dvodimenzionalne kontaktne naloge za notranji dotik

grobi cilindri, ob upoštevanju lezenja površine 154

5.3.1. Nastavitev problema za cilindrična telesa. Integra-

diferencialna enačba 156.

5.3.2. Opredelitev ponovnih koeficientov 160

Sklepi in glavni rezultati petega poglavja 167

6. Mehanska interakcija cilindričnih teles, ob upoštevanju prisotnosti premazov 168

6.1. Izračun učinkovitih modulov v teoriji kompozitov 169

6.2. Izdelava samostojne metode za izračun učinkovitih koeficientov nehomogenih medijev, ob upoštevanju raztrosa fizikalnih lastnosti 173

6.3. Rešitev kontaktne naloge za disk in ravnino z elastičnim kompozitnim premazom na odprtem tokokrogu 178

6.3. 1 Izjava o problemu in osnovne formule 179

6.3.2. Zaključek regionalnega stanja za premike na področju stika 183

6.3.3. Integralna enačba in njegova odločba 184

6.4. Rešitev problema v primeru ortotropnega elastičnega premaza s cilindrično anizotropijo 190

6.5. Določanje vpliva viskoelastičnega starajočega premaza na spremembo parametrov kontaktov 191

6.6. Analiza značilnosti stikov interakcijo večkomponentnih premazov in hrapavosti diska 194

6.7. Simulacija stikovna interakcija ob upoštevanju tankih kovinskih premazov 196

6.7.1. Kontakt žogo s plastično prevleko in grobo polsimpace 197

6.7.1.1. Glavne hipoteze in model interakcije trdnih teles 197

6.7.1.2. Približna rešitev problema 200

6.7.1.3. Določitev največje kontaktne konvergence 204

6.7.2. Rešitev kontaktne težave za grob valj in tanko kovinsko prevleko na tokokrogu zanke 206

6.7.3. Določanje kontaktne togosti z notranjim stikom cilindrov 214

Sklepi in glavni rezultati šestega poglavja 217

7. Rešitev mešane mejne vrednosti vrednosti, ob upoštevanju obrabe površin oblačilnih teles 218

7.1. Značilnosti rešitve kontaktne naloge, ob upoštevanju obrabe površin 219

7.2. Nastavitev in reševanje problema v primeru elastične deformacije hrapavosti 223

7.3. Postopek teoretične ocene obrabe, ob upoštevanju lezenja površine 229

7.4. Način ocenjevanja obrabe, ki temelji na učinku pokritosti 233

7.5. Končne pripombe na formulacijo ploskih nalog ob upoštevanju obrabe 237

Sklepi in glavni rezultati sedmega poglavja 241

Zaključek 242.

Seznam uporabljenih virov

Uvod v delo

Pomembnost teme diplomske naloge. Trenutno so pomembna prizadevanja inženirjev v naši državi in \u200b\u200bv tujini, namenjena iskanju načinov za določitev kontaktnih obremenitev interesnih organov, saj se prehod iz izračuna obrabe materialov na težave strukturne odpornosti obrabe, kontaktne naloge Mehanika deformabilnega trdnega telesa ima ključno vlogo.

Opozoriti je treba, da se uporabljajo najrazhodne študije interakcije v stiku z uporabo analitične metode. V tem primeru uporaba numeričnih metod bistveno širi možnosti analize stanja stresa na področju stika, ob upoštevanju lastnosti površin groba telesa.

Potreba po upoštevanju strukture površine je pojasnjena z dejstvom, da imajo izbokline, ki so nastale med tehnološko obdelavo, različno porazdelitev višine in dotik mikronerije nastane samo na ločenih mestih, ki tvorijo dejansko območje stika. Zato, ko simuliranje konvergence površin, je treba uporabiti parametre, ki označujejo resnično površino.

Zmerno matematični aparati, ki se uporabljajo pri reševanju kontaktnih težav za groba telesa, je treba uporabiti močna računalniška sredstva, ki jo znatno vsebuje uporabo obstoječega teoretičnega razvoja pri reševanju uporabnih nalog. In, kljub doseženemu napredku, medtem ko je težko pridobiti zadovoljive rezultate, ob upoštevanju posebnosti makro in mikroometrije površin interakcijskih teles, ko je površinski element, na katerem so nameščene lastnosti hrapavosti trdnih teles , sorazmerno s kontaktnim območjem.

Vse to zahteva razvoj enega samega pristopa k reševanju kontaktnih težav, ki najbolj v celoti upoštevajo geometrijo interakcijskih teles, mikrogroometričnih in reoloških značilnosti površin, značilnosti njihove odpornosti na obrabo in možnost pridobitve približne rešitve problem z najmanjšim zneskom neodvisnih parametrov.

Kontaktne težave za telesa s krožnimi mejami predstavljajo teoretično osnovo za izračun takih elementov strojev kot ležajev, tečaje povezave, povezave z napetostjo. Zato se te naloge običajno izberejo kot model pri izvajanju takšnih študij.

Intenzivno delo, ki se izvaja zadnja leta v Beloruski nacionalni tehnični univeuiii SI E. Dwishk IIíkishenya

o rešitvi tega problema in tvorijo tla na motddododododod ^ s.

Sporočanje dela z Brupterskimi znanstvenimi programi, temami.

Študije so bile izvedene v skladu z naslednjimi temami: "Razvijte metodo za izračun kontaktnih obremenitev z elastičnim stikom medsebojnega delovanja cilindričnih teles, ki ni opisana s teorijo Hertz" (Ministrstvo za šolstvo Republike Belorusije, 1997, št. 19981103); "Vpliv mikronika stika s površinami na porazdelitev stikov v interakciji cilindričnih teles, ki so blizu obsega radij" (beloruski republiški sklad Fundacije, 1996, št. GR 19981496); "Razvijte metodo za napovedovanje obrabe suspenzijskih podpor, ob upoštevanju topografskih in reoloških značilnosti površin interakcijskih delov, kot tudi prisotnost zaščitnih naprav za protiprastvo" (Ministrstvo za izobraževanje Republike Belorusije, 1998, št. 2009929); "Modeliranje stikov interakcije delov stroja, ob upoštevanju naključnosti reoloških in geometrijskih lastnosti površinskega sloja" (Ministrstvo za šolstvo Republike Belorusije, 1999 № GR2000G251)

Namen in cilji študije. Razvoj enotne metode teoretične napovedi učinka geometrijskih, reoloških značilnosti hrapavosti trdnih površin in prisotnost premazov na stanju stresa na kontaktnem območju, kot tudi na tej podlagi vzorci spreminjanja Kontaktirajte togost in odpornost na obrabo konjugacij na primer interakcije teles s krožnimi mejami.

Doseči cilj, ki je potreben za reševanje naslednjih težav:

Razviti metodo približne rešitve problemov teorije elastičnosti in viskoelastičnosti približno Kontaktirajte interakcijo valja in valjaste votline v ploščici z uporabo mapimalne količine neodvisnih parametrov.

Razviti nelokalni model interakcije stika
Ob upoštevanju mikrogeometričnih, reoloških značilnosti
Površine, kot tudi prisotnost plastičnih premazov.

Upravičiti pristop, ki vam omogoča, da prilagodite ukrivljenost
Interaktivne površine zaradi deformacije hrapavosti.

Razvijte metodo približne rešitve kontaktnih težav za disk in izotropno, ortotropno od Cilindrična anizotropna in viskoelastična staranje premazov na luknji v ploščici, ob upoštevanju njihove prečne deformabilnosti.

Zgraditi model in določiti učinek mikrogetričnih značilnosti površine trdnega telesa, da se kontaktirate interakcijo od Plastična prevleka na števec.

Razvijte metodo za reševanje problemov ob upoštevanju obrabe valjastih teles, kakovosti njihovih površin, kot tudi prisotnost premazov proti otvoritvami.

Objekt in predmet študije so neladeksični mešani cilji teorije elastičnosti in viskoelastičnosti za organe s krožnimi mejami, ob upoštevanju netokalnosti topografskih in reokoloških značilnosti njihovih površin in premazov, na primer Papir je razvil celovito metodo za analizo intenzivnega stanja na področju stika, odvisno od kazalnikov kakovosti njihovih površin.

Hipoteza. Pri reševanju mejnih izzivov, ob upoštevanju kakovosti površine telesa, se uporablja fenomenološki pristop, po katerem se deformacija hrapavosti šteje za deformacijo vmesne plasti.

Naloge s časovno spreminjajočim se regionalnim razmeram se obravnavajo kot kvazistatični.

Metodologija in metode raziskav. Pri izvajanju raziskav so bile uporabljene glavne enačbe mehanike mehanike deformabilnega trdnega telesa, tribologije, funkcionalne analize. Metoda je bila razvita in utemeljena, da popravi ukrivljenost naloženih površin zaradi deformacij mikrovalentov, ki bistveno poenostavlja izvedene analitične transformacije in vam omogoča, da pridobijo analitične odvisnosti za velikost kontaktnega območja in kontaktne napetosti, ob upoštevanju Pred določenimi parametri brez uporabe predpostavke o majhni merjenju hrapavosti hrapavosti hrapavosti kontaktnega območja.

Pri razvoju metode teoretične napovedi površinske obrabe so opazili makroskopski pojavi so bili obravnavani kot posledica manifestacije statistično povprečnih odnosov.

Natančnost rezultatov, dobljenih v delu, se potrjujejo s primerjavami posledičnih teoretičnih raztopin in rezultatov eksperimentalnih študij, kot tudi primerjavo z rezultati nekaterih rešitev, ki jih najdejo druge metode.

Znanstvena novost in pomen dobljenih rezultatov. Prvič je primer stikov medsebojnega delovanja teles s krožnimi mejami povzeti, in enotna metoda celovite teoretične napovedi vpliva nelokalnih geometrijskih, reoloških značilnosti grobo površin interakcijskih teles in prisotnost premazov na stresu Razvili smo državo, kontaktiranje togosti in odpornosti obrabe konjugacij.

Celovit raziskovalni kompleks je omogočil teoretično utemeljeno metodo reševanja problemov trdne mehanike, ki temeljijo na doslednem obravnavi makroskopsko opazovanih pojavov, saj je posledica manifestacije mikroskopskih povezav statistično povprečno v povprečju znatnega dela kontaktne površine.

Kot del reševanja problema:

Predlagan je bil prostorski nelokalni kontaktni model.
Interakcije trdnih teles z izotropno površinsko hrapavostjo.

Razvita je bila metoda za določanje učinka značilnosti površine trdnih teles na porazdelitev napetosti.

Raziskana je bila integra-diferencialna enačba, dobljena v kontaktnih težavah za cilindrična telesa, ki je omogočila določitev pogojev za obstoj in edinstvenost njene rešitve, pa tudi točnost konstrukcijskih približkov.

Praktični (ekonomski, socialni) pomen dobljenih rezultatov. Rezultate teoretičnih študij se pripeljejo do sprejemljivih tehnik za praktično uporabo in se lahko neposredno uporabljajo med inženirskimi izračuni ležajev, drsnimi nosilci, zobniki. Uporaba predlaganih rešitev bo skrajšala čas ustvarjanja novih objektov strojne gradnje, kot tudi z veliko natančnostjo, da bi predvideli svoje uradne značilnosti.

Nekateri rezultati opravljenih raziskav so bili uvedeni na N P P P "Cycloprod", NVO. "Altech".

Glavne določbe disertacije, ki so bile obdarjene z obrambo:

Približno odločite nalogo deformirane mehanike
trdno telo o interakciji stika gladkega valja in
Cilindrična votlina v plošči, z zadostno natančnostjo
Opisovanje preučevanega pojava pri uporabi minimalnega
Število samostojnih parametrov.

Raztopina nelagodne mejne vrednosti meje mehanike deformabilne trdne snovi, ob upoštevanju geometrijskih in reoloških značilnosti njihovih površin, ki temeljijo na metodi, kar vam omogoča, da popravite ukrivljenost interakcijskih površin z deformacijo hrapavosti. Odsotnost predpostavk o majhni velikosti geometrijskih velikosti osnovnih dolžin merjenja hrapavosti v primerjavi z velikostjo kontaktnega območja omogoča, da se premakne na razvoj večstopenjskih modelov za deformacijo površine trdnih snovi.

Gradnja in utemeljitev metode izračuna gibanja meja cilindričnih teles, ki jih povzroča deformacija površinskih plasti. Doseženi rezultati omogočajo razvoj teoretičnega pristopa,

kontakt Stiffener. od Z upoštevanjem skupnega vpliva vseh značilnosti stanja površin realnih teles.

Modeliranje interakcije viskoelastičnega diska in votline v
Plošča staranja materiala, enostavnost izvajanja rezultatov
ki vam omogoča, da jih uporabite za širok krog
Naloge.

Približna rešitev kontaktnih težav za disk in izotropno, ortotropno od Cilindrična anizotropna, kot tudi viskoelastična staranje premazov na luknji v plošči od Z upoštevanjem njihove prečne deformabilnosti. To omogoča oceno učinka sestavljenih premazov. od Nizka modul elastičnosti na obremenitvi parov.

Gradnja nelokalnega modela in določitev učinka značilnosti hrapavosti trdne površine na stikov medsebojno delovanje s plastično prevleko na števec.

Razvoj metode reševanja težav z mejnimi vrednostmi od Z upoštevanjem obrabe cilindričnih teles, kakovost njihovih površin, kot tudi prisotnost premazov proti otvoritvami. Na tej podlagi je bila predlagana metodologija, ki se osredotoča na matematične in fizične metode, v študiji odpornosti na obrabo, zaradi česar je mogoče, da bi glavni poudarek na študiji pojavov, ki segajo namesto raziskav v Kontakt.

Osebni prispevek vlagatelja. Vsi rezultati, ki so obdarjeni z zaščito, je avtor osebno pridobljen.

Odobritev rezultatov disertacije. Rezultati raziskav, navedene v diplomski nalogi, so bili predstavljeni na 22 mednarodnih konferencah in kongresih, pa tudi konference držav CIS in republikanskega, med njimi: "Pontryaginian branja - 5" (Voronezh, 1994, Rusija), "Matematični modeli fizičnih procesov in njihovih lastnosti "(Taganrog, 1997, Rusija), Nordtrib" 98 (Ebeltoft, 1998, Danska), numerična matematika in računalniška mehanizacija - "NMCM" 98 "(Miskolc, 1998, Madžarska)," Modeliranje "98" (Praha, 1998, Češka), 6. mednarodni simpozij o površinah za lezenje in vezane procese (Bialowieza, 1998, Poljska), "Računalniške metode in proizvodnja: resničnost, težave, perspektive" (Gomel, 1998, Belorusija), "Polimer Composites 98" (Gomel, 1998, Belorusija), "Mechana" 99 "(Kaunas, 1999, Litva), P beloruskega kongresa o teoretični in uporabni mehaniki (Minsk, 1999, Belorusija), Internat. Conf. On inženiring reologija, ICER "99 (Zielona Gora, 1999, Poljska)," Transport Strenout Transport Transfers "(St. Petersburg, 1999, Rusija), Mednarodna konferenca o večfunjih problemov (Stuttgart, 1999, Nemčija).

Struktura in obseg disertacije. Diplomsko delo je sestavljena iz uvedbe, sedem poglavij, sklepov, seznam rabljenih virov in aplikacij. Celotna količina teze je 2 minuti, vključno z obsegom, ki ga zasedajo ilustracije - 14 strani, tabele - 1 stran. Število uporabljenih virov vključuje 310 predmetov.

Vpliv trdnega lezenja na njihovo oblikovanje na področju stika

Praktična priprava analitičnih odvisnosti od napetosti in premestitev v zaprti obliki za realne predmete, tudi v najpreprostejših primerih, je povezana s pomembnimi težavami. Posledica tega je, ko upoštevate kontaktne naloge, je običajno, da se zatečejo k idealizaciji. Torej, verjamemo, da so, če so dimenzije same telesa dovolj velike v primerjavi z velikostjo kontaktnega območja, napetosti v tem območju šibko odvisne od konfiguracije teles stran od območja stika, kot tudi metodo njihove konsolidacije. Hkrati se lahko napetost z dokaj dobro stopnjo zanesljivosti izračuna z upoštevanjem vsakega telesa kot neskončnega elastičnega medija, ki ga omejuje ravno površino, tj. Kot elastični pol prostora.

Površina vsakega telesa se predpostavlja na topografsko gladko na mikro in makro ravni. Na mikro ravni to pomeni, da je odsotnost ali prikliče mikronetike stikov površin, ki bi določila nepopoln prileganje kontaktnih površin. Zato je resno področje stika, ki se oblikuje na vrhovih izboklina, bistveno manj teoretično. Na makro ravni, se površinski profili nenehno obravnavajo v kontaktnem območju skupaj z drugimi izvedenimi finančnimi instrumenti.

Te predpostavke so najprej uporabljale HERZ pri reševanju kontaktne naloge. Rezultati, pridobljeni na podlagi svoje teorije zadovoljivo opisujejo deformirano stanje idealnih elastičnih teles v odsotnosti trenja na kontaktni površini, vendar se ne uporablja, zlasti, do nizko modula materialov. Poleg tega se pogoji, v katerih se uporablja teorija HERTZ, kršena pri ob upoštevanju stika dogovorjenih površin. To je posledica dejstva, da je zaradi uporabe obremenitve velikosti kontaktnega območja hitro raste in lahko doseže vrednosti, primerljive z značilnimi velikostmi stikalskih teles, tako da telesa ne morejo obravnavati kot elastična polovica -Space.

Posebej zanimanje za reševanje kontaktnih nalog vzrokov ob upoštevanju sil trenja. Hkrati, zadnja na površini odseka obeh organov dogovorjene oblike, ki sta v običajnem stiku, igra pomembno vlogo le pri relativno visokih vrednosti koeficientov trenja.

Razvoj teorije stikov medsebojnega delovanja trdnih teles je povezan z zavrnitvijo zgoraj navedenih hipotezov. Izvedena je bila na naslednjih glavnih področjih: zaplet fizičnega modela deformacije trdnih snovi in \u200b\u200b(ali) zavrnitev hipotez gladkosti in homogenosti njihovih površin.

Zaradi razvoja tehnologije se je povečal zanimanje za lezenje. Med prvimi raziskovalci je pojavil pojav deformacije materialov v času na konstantni obremenitvi, je bila Vika, Weber, Kollarush. Maxwell je prvič predstavil pravo deformacije v obliki diferencialne enačbe. Nekoliko kasneje Bolygman je ustvaril skupno napravo za opisovanje linearnih fenomen lezenja. Ta naprava je bistveno razvita naknadno Volterra, je trenutno klasičen del teorije integralnih enačb.

Do sredine prejšnjega stoletja so elementi teorije deformacije materialov v času v praksi izračunavanja inženirskih struktur našli majhno uporabo. Vendar pa je z razvojem energetskih naprav, kemijsko-tehnoloških naprav, ki delujejo pri višjih temperaturah in tlakih, je potreben fenomen lezenja. Zahteve strojnega inženiringa je privedla do velikega pometanja eksperimentalnega in teoretične študije v območju lezenja. Zaradi potrebe po natančnih izračunih se je pojav lezenja začel upoštevati tudi v takih materialih kot les in tla, \\ t

Študija lezenja v stiku s stikom trdnih teles je pomembna za več vzrokov uporabljene in načelne narave. Torej, tudi s stalnimi obremenitvami, oblika interakcijskih teles in njihovo intenzivno stanje, praviloma, se spreminja, ki jih je treba upoštevati pri oblikovanju strojev.

Kvalitativna razlaga procesov, ki se pojavljajo med lezenjem, se lahko na podlagi glavnih predstavitev teorije dislokacij. Torej v strukturi kristalna mreža Lahko se pojavijo različne lokalne napake. Te napake se imenujejo dislokacije. Se premikajo, komunicirajo se med seboj in vzrok različnih vrst Diapozitivi v kovini. Rezultat gibanja dislokacije se premakne na eno medsebojno razdaljo. Intenzivno stanje telesa olajšuje gibanje dislokacij, zmanjšanje možnih ovir.

Začasni zakoni lezenja je odvisen od strukture gradiva, ki se spreminja nad lezenjem. Eksperimentalno pridobili eksponentno odvisnost od hitrosti stabilnega lezenja pred relativno visokimi napetostmi (-10 "in več iz modula elastičnosti). V pomembnem intervalu napetosti so eksperimentalne točke na logaritmičnem omrežju običajno združene na nekaj naravnost vrstice. To pomeni, da je v obravnavanem intervalu napetosti (10-10 -10 "iz modula elastičnosti) odvisnost moči iz hitrosti deformacij deformacij. Opozoriti je treba, da pri nizkih napetostih (10" in manj od Elastičen modul) Ta odvisnost je linearna. Številna dela dobijo različne eksperimentalne podatke o mehanskih lastnostih različnih materialov v številnih temperaturah in stopnjah deformacij.

Integralna enačba in njena odločitev

Upoštevajte, da če so elastične trajne diske in plošče enake, potem wow \u003d o in ta enačba postane integralna enačba prve vrste. Značilnosti teorije analitičnih funkcij omogočajo v tem primeru z dodatnimi pogoji, da dobimo eno samo rešitev. To so tako imenovane formule za zdravljenje edninskih integralnih enačb, ki omogočajo izrecno pridobitev rešitev za nalogo. Posebnost je, da se v teoriji težav z mejnimi vrednostmi običajno obravnavajo tri primere (če je V del meje meje): Rešitev ima funkcijo na obeh koncih regije integracije; Rešitev ima funkcijo na enem od koncev območja integracije, na drugi pa se spremeni v ničlo; Rešitev je na obeh koncih narisana na nič. Glede na izbiro ene ali druge izvedbe je zgrajena splošna vrsta raztopine, ki v prvem primeru vključuje splošno rešitev homogene enačbe. Nastavitev obnašanja raztopine na neskončnosti in kotne točke kontaktnega območja, ki temelji na fizično razumnih predpostavkah, je zgrajena ena rešitev, ki izpolnjuje določene omejitve.

Tako je edinstvenost rešitve te naloge razumljena v smislu prejetih omejitev. Opozoriti je treba, da so pri reševanju kontaktnih problemov teorije elastičnosti, najpogostejše omejitve zahteve kroženja na ničelne raztopine na koncih kontaktnega območja in predpostavko izginotja napetosti in rotacij na neskončnosti. V primeru, ko je področje integracije celotna meja regije (telo), je edinstvenost rešitve zagotovljena s kavčnimi formulami. V tem primeru je najlažji in najpogostejši način reševanja uporabnih nalog v tem primeru pogled na Kavčni integral v obliki serije.

Opozoriti je treba, da v zgoraj navedenih splošnih informacijah s teorije edninskih integralnih enačb, lastnosti obrisov preučenih regij niso določene, ker V tem primeru je znano, da je lok kroga (krivulja, na kateri se izvaja integracija), izpolnjuje stanje Lyapunov. Sploščanje teorije dvodimenzionalnih težav mejnih vrednosti v primeru splošnejših predpostavk o gladkosti meja območij je mogoče najti v monografiji AI. Danilyuk.

Največji interes je skupni primer enačbe, kadar 7i 0. Odsotnost metod za izgradnjo natančne rešitve v tem primeru vodi do potrebe po uporabi numeričnih metod analize in teorije približevanja. Dejansko, kot je bilo že ugotovljeno, numerične metode za reševanje integralnih enačb običajno temeljijo na približevanju reševanja enačbe s funkcionalnostjo določene vrste. Količina nabranih rezultatov na tem področju vam omogoča, da poudarite glavna merila, za katere se te metode običajno primerjajo pri uporabi pri uporabnih nalogah. Prvič, preprostost fizične analogije predlaganega pristopa (običajno je v eni obliki ali druga metoda superpozicije sistema nekaterih rešitev); Znesek potrebnih pripravljalnih analitičnih izračunov, ki se uporabljajo za pridobitev ustreznega sistema linearne enačbe; zahtevana velikost sistema linearnih enačb za doseganje zahtevane natančnosti raztopine; Uporaba numerične metode za reševanje sistema linearnih enačb, zaradi katerih je značilnost njegove strukture in ustrezno, kar omogoča številčno rezultat z najvišjo hitrostjo. Opozoriti je treba, da ima zadnje merilo bistveno vlogo le v primeru linearnih enačb velikih naročil. Vse to določa učinkovitost uporabljenega pristopa. Hkrati je treba navesti, da se do sedaj obstajajo ločene študije o primerjalni analizi in možnih poenostavitvi pri reševanju praktičnih problemov s pomočjo različnih približjih.

Opozoriti je treba, da se integliko-diferencialna enačba lahko daje v obliki: v ARC obodu enim polmerom, sklenjenim med dvema točkama z kotnimi koordinatami -SS0 in A0, A0 є (0, L / 2); U1 je pravi koeficient, ki ga določajo elastične značilnosti interakcijskih teles (2.6); F (t) je znana funkcija, ki jo določajo uporabljene obremenitve (2.6). Poleg tega se spomnimo, da STG (T) se pritožuje na nič na koncu segmenta vključevanja.

Relativna približevanje dveh vzporednih krogov, ki sta določena z deformacijo hrapavosti

Naloga notranje kompresije krožnih jeklenk za tesno radij je bila najprej obravnavana z i.y. Stanman. Pri reševanju problema, ki ga je na voljo, je običajno, da se zunanja obremenitev, ki deluje na notranjih in zunanjih valjih na njihovih površinah, izvede v obliki normalnega tlaka, diametralno nasprotnega stikalnega tlaka. Ko je enačba izpeljana, se raztopina uporablja za stiskanje valja z dvema nasprotnima silama in raztopino podobnega problema za videz krožne odprtine v elastičnem mediju. Pridobljeno je bilo izrecno izražanje za premikanje točk in lukenj valjev z integralnim operaterjem iz funkcije napetosti. Ta izraz je uporabil več avtorjev, da bi ocenili kontaktno togost.

Uporaba hevrističnega približevanja za distribucijo kontaktnih stresov za shemo I.YA. Stanman, a.b. Milov je prejel poenostavljeno odvisnost za maksimalno kontaktno gibanje. Vendar je bilo ugotovljeno, da je posledična teoretična ocena bistveno razlikuje od eksperimentalnih podatkov. Tako se je gibanje iz eksperimenta izkazalo, da je manj teoretično 3-krat. To dejstvo je pojasnjeno s strani avtorja bistvenega vpliva značilnosti sheme prostorskih obremenitev in predlaga prehodni koeficient iz tridimenzionalne naloge, da ravna.

Podoben pristop uporabljen M.I. Topla, nastavitev približne raztopine nekoliko drugačna. Opozoriti je treba, da je bilo v tem delu, poleg tega, linearno eno naročilo linearno diferencialno enačbo, za določitev kontaktnega gibanja v primeru vezja, prikazane na sliki 2.1. Navedena enačba izhaja neposredno iz metode pridobitve diferencialne enačbe v integraciji, da se določi normalne radialne napetosti. V tem primeru kompleksnost desnega dela določa obsežno izraženo ekspresijo za gibanje. Poleg tega v tem primeru ni znanih vrednosti koeficientov pri reševanju ustrezne homogene enačbe. Hkrati pa je treba opozoriti, da lahko brez ugotavljanja vrednot trajnega, lahko določi količino radialnih gibanj diametralno nasprotnih točk lukenj in gredi.

Torej, kljub pomembnosti naloge o določitvi kontaktne togosti, analiza literarnih virov ni omogočila identifikacije metode svoje rešitve, ki omogoča razumno vzpostavitev magnitude največjih normalnih kontaktnih gibanj zaradi deformacije površinske plasti, ne da bi upoštevali deformacije interakcijskih teles kot celote, ki so posledica pomanjkanja formalizirane opredelitve koncepta "kontaktne togosti".

Pri reševanju naloge bomo nadaljevali z naslednjimi definicijami: gibanja pod delovanjem glavnega vektorja sil (razen značilnosti interakcije stika) se imenuje bližje (odstranjevanje) središča diska (lukenj) in njegovo površino To ne vodi do spremembe oblike svoje meje. Ti. To je togost telesa kot celote. Potem je kontaktna togost največje gibanje središča diska (lukenj), ne da bi upoštevali gibanje elastičnega telesa pod delovanjem glavnega vektorja sil. Ta sistem konceptov vam omogoča razdelitev gibanja; pridobljen iz rešitve problema teorije elastičnosti, in kaže, da je ocena kontaktne togosti cilindričnih teles, pridobljenih z A.B. Milovish iz rešitve IL. Stanman, Verne samo za to shemo nalaganja.

Upoštevajte nalogo iz odstavka 2.1. (Slika 2.1) z mejnim pogojem (2.3). Glede na lastnosti analitičnih funkcij, od (2.2), smo to:

Pomembno je poudariti, da se prvi pogoji (2.30) in (2.32) določijo z rešitvijo problema koncentrirane trdnosti v neskončni regiji. To pojasnjuje prisotnost logaritmične funkcije. Drugi pogoji (2.30), (2.32), so določeni zaradi pomanjkanja tangentnih napetosti na diskovnem vezju in odprtine, kot tudi pogoj za analitično vedenje ustreznih komponent kompleksnega potenciala v nič in v neskončnosti. Po drugi strani pa superpozicija (2.26) in (2.29) ((2.27) in (2.31)) daje ničelni glavni vektor sil, ki delujejo na konturo luknje (ali diska). Vse to vam omogoča, da izrazite skozi tretji mandat radialnega gibanja v samovoljni fiksni smeri C, v ploščici in na disku. Če želite to narediti, ugotovimo razliko med FPD (G), (Z) in FP 2 (2), 4v2 (Z):

Približna raztopina dvodimenzionalnega kontaktnega problema linearnega lezenja za gladko cilindrične telesa

Zamisel o potrebi po upoštevanju mikrostrukture površine stisljivih teles pripada I.YA. Stanman. Uveden je bil model kombinirane baze, po katerem je v elastičnem telesu, poleg premikov, ki jih povzroča delovanje normalnega tlaka, in določimo z raztopino ustreznih nalog teorije elastičnosti, se pojavijo dodatni običajni premiki do povsem lokalnih deformacij, odvisno od mikrostrukture obrti površin. I.Y.sterman je predlagal, da je dodatno gibanje sorazmerno normalen pritiskin koeficient sorazmernosti je za ta material Velikost konstante. Kot del tega pristopa so bili prvič pridobili z enačbo ploščenega kontaktnega problema za elastično grobo telo, tj. Telo, ki ima plast visoke lepljivosti.

V številnih drugih se predpostavlja, da so dodatna normalna gibanja zaradi deformacije mikroprisurizatorjev kontaktnih teles v nekem obsegu sorazmerna z makro-pramenom. To temelji na izenačevanju povprečnih vrednosti gibanj in napetosti v osnovni dolžini merjenja površinske hrapavosti. Vendar pa kljub precej dobro razvitim aparatom reševanja problemov podobnega razreda, številne metodične težave niso premagane. Torej, hipoteza napajanja napetosti in premikov površinske plasti, ob upoštevanju resničnih značilnosti mikrogeometrije, velja na majhnih izhodiščnih dolžin, t.j. Visoka čistost površine in torej s pravičnostjo hipoteze o topografski glahi na mikro in makro ravni. Opozoriti je treba tudi na znaten zaplet enačbe pri podobnem pristopu in nezmožnosti opisovanja s svojo pomočjo valovitve.

Kljub dokaj dobro razviti napravi za reševanje kontaktnih težav ob upoštevanju plasti povečane prednosti, je ostalo več vprašanj metodične narave, ovirala njegovo uporabo v inženirski praksi izračunov. Kot je bilo že ugotovljeno, ima površinska hrapavost verjetnostna porazdelitev višine. Poslišilo velikosti površinskega elementa, na katerem so določene lastnosti hrapavosti, z velikostjo kontaktnega območja, je glavna težava pri reševanju naloge in določa, da se nepravilno uporabljajo nekateri avtorji neposredne povezave med premeri in sev hrapavosti v obliki: kjer je S površinska točka.

Prav tako je treba opozoriti na rešitev naloge z uporabo predpostavke o preoblikovanju vrste razdelitve tlaka v parabolični, če je mogoče zanemariti deformacije elastičnega polovičnega prostora v primerjavi z deformacijami grobe plasti. Ta pristop vodi do znatnega zapleta celovite enačbe in vam omogoča, da dobite samo numerične rezultate. Poleg tega so avtorji že omenjeni hipotezi (3.1) uporabljali.

Treba je omeniti poskus razvoja inženirske metode obračunavanja hrapavosti v notranjem dotiku cilindričnih teles, ki temelji na predpostavki, da so elastična radialna gibanja na kontaktnem območju, ki jo povzroča deformacija mikro-nepravilnosti, stalna in sorazmerna do povprečne kontaktne napetosti T do neke mere. Kljub svoji očitni enostavnosti, je pomanjkljivost tega pristopa, da s to metodo obračunavanja hrapavosti, njen vpliv postopoma povečuje s povečanjem obremenitve, ki se ne upošteva v praksi (Slika 3 l,).

Na srečanju znanstvenega seminarja "Sodobni problemi matematike in mehanike" 24. november 2017 Alexander Veniaminovich Konyukhova (dr. Habil. PD Komplet, prof. KNRTU, Karlsruhe Inštitut za tehnologijo, Inštitut za mehaniko, Nemčija)

Geometrično natančna teorija stikov interakcij kot temeljna osnova za računalniško mehaniko

Začetek ob 13:00, občinstvo 1624.

označevanje

Glavna taktika izogeometrične analize je neposredna pritrditev modelov mehanikov s popolnim opisom geometrijskega predmeta, da bi oblikovali učinkovito računalniško strategijo. Take prednosti izogetrične analize kot popoln opis geometrije predmeta pri oblikovanju algoritmov za računalništvo stikov mehanike se lahko v celoti izražajo le, če je kinematika interakcije v stiku je v celoti opisana za vse geometrijsko možne pare stikov. Kontaktni organi iz geometričnega vidika se lahko štejejo za interakcijo deformabilnih površin poljubne geometrije in gladkosti. V tem primeru različni pogoji površinske gladke vodijo do upoštevanja medsebojnega stika med robovi, rebri in tocki površine. Posledično so vsi kontaktni pari lahko hierarhično razvrščeni na naslednji način: površinsko površino, krivulja-in-površina, točka na površino, krivuljo krivulje, točka-b-krivulja, točka do točke. Najkrajša razdalja med temi objekti je naravno merilo stika in vodi do naloge projekcije najbližje točke (PBT, angleščina. Najbližja točka projekcije, CPP).

Prva glavna naloga pri izgradnji geometrijsko natančne teorije stikov interakcijo je upoštevanje pogojev za obstoj in edinstvenost rešitve problema PBT. To vodi do številnih izrezom, ki nam omogočajo, da zgradimo tako tridimenzionalna geometrijska območja obstoja in edinstvenosti projekcije za vsak predmet (površina, krivulja, točka) v ustreznem stiku in prehodnem mehanizmu med kontaktnimi pari. Ta območja so zgrajena pri razmišljanju o diferencialni geometriji predmeta, v metrični koordinat koordinatnega sistema koordinata z njo: v Gaussovih (Gauß) koordinatnem sistemu za površino, v koordinatnem sistemu Fren-Serre za krivulje, v Darboux koordinatni sistem za krivulje na površini in z uporabo koordinat Eulerja (Eulerja), kot tudi kvaternativa za opis končnih zavojev okoli objektov - točke.

Druga glavna naloga je razmisliti o kinematiki stikov medsebojnega delovanja z vidika opazovalca v ustreznem koordinatnem sistemu. To vam omogoča, da določite ne samo standardno merilo običajnega stika kot "penetracija" (penetracija), ampak tudi geometrično natančne ukrepe relativne interakcije stika: Tangent Slip na površini, zdrs z ločenimi krivuljami, relativno vrtenje krivulje (zvijanje) , drsi krivuljo na lastno tangencialno in tangencialno normalno ("obliž") pri premikanju krivulje nad površino. Na tej stopnji z uporabo aparata za diferenciacijo kovariacije v ustreznem Curvilinearnem koordinatnem sistemu,
Priprava na variacijsko oblikovanje problema, kot tudi linearizacije, ki je potrebna za naslednjo globalno numerično rešitev, na primer, za Newton Nelinear Iterative Metoda (Newton Nelinear Solver). Linearizacija se razume kot diferenciacija Gato (GATaux) v kovariant obliki v koordinatnem sistemu Curvilinear. V številnih zapletenih primerih, odhajajo iz različnih rešitev problema PBT, kot je, na primer, v primeru "vzporedne krivulje", je treba graditi dodatne mehanske modele (3D nenehnega modela "trdnega žarka" Končni element "Curvilinear vrvi", ki je združljiv z ustreznim kontaktnim algoritmom "krivulje na algoritem stika s trdnim žarkom. Pomemben korak za opis interakcije stika je besedilo v kovarirani obliki najpogostejše samovoljnega prava interakcije med geometrijskimi predmeti, ki so daleč izven okvira standardnega prava Cruton trenja (Coulomb). Hkrati se uporablja temeljno fizično načelo "maksimuma" disipacije ", kar je posledica drugega prava termodinamike. To zahteva besedilo optimizacije problema z omejitvijo v obliki neenakosti v kovariantni obliki. V tem primeru so vsi potrebni postopki za izbrano metodo numerične rešitve optimizacijskega problema, vključno z na primer, "algoritmi za preslikavo vračanja" in potrebnih izvedenih finančnih instrumentov, oblikovane tudi v koordinat Curvature. Tukaj je okvirni rezultat geometrijsko natančne teorije kot priložnost za prejemanje novih analitičnih rešitev v zaprti obliki (posploševanje problema Eulerja 1769G. Na trenje vrvi cilindra v primeru anizotropnega trenja na površini arbitrarne geometrije ) in sposobnost prejemanja kompaktne oblike kompaktne oblike prava trenja tuljave, pri čemer upoštevamo anizotropno geometrično strukturo površine skupaj z anizotropnim mikro trenjem.

Izbira metod za reševanje problema statike ali dinamike, ob upoštevanju zadovoljstva zakonov kontaktne interakcije, ostaja obsežna. To so različne spremembe Newton Iterative metode za globalno nalogo in metode izpolnjevanja omejitev na lokalni in globalni ravni: v redu (kazen), Lagrange (Lagrange), Nitche (Nitsche), Malto (Malte) in samovoljno izbor a Shema končne razlike za dinamično nalogo. Osnovno načelo je samo besedilo metode v obliki kovariante
razmislek o vseh približkih. Skrben prehod vseh faz teorije stavbe vam omogoča, da dobite računalniški algoritem v kovariant "zaprti" obrazec za vse vrste kontaktnih parov, vključno samovoljno izbranega prava kontaktne interakcije. Izbira vrste približkov se izvede samo v zaključni fazi raztopine. Hkrati pa izbira končnega izvajanja računalniškega algoritma ostaja zelo obsežna: metoda standardnega končnega elementa (metoda končnega elementa), končni elementi visokega reda (končni element visokega reda), izogometrična analiza (izogemtrična analiza), " metoda končne celice "(metoda končne celice)," potopljena "

Pošljite svoje dobro delo v bazi znanja, je preprosto. Uporabite spodnji obrazec

Študenti, podiplomski študenti, mladi znanstveniki, ki uporabljajo bazo znanja v svojem študiju in delu, vam bodo zelo hvaležni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Kontaktirajte mehaniko interakcij

Uvod

mehanika Kontaktirajte hrapavost elastične

Mehanika interakcij Kontaktiranja je temeljna inženirska disciplina, izjemno uporabna pri oblikovanju zanesljive in energetsko varčne opreme. To bo koristno pri reševanju mnogih kontaktnih težav, kot je kolo-tirnica, pri izračunu spojke, zavore, pnevmatike, drsenje in valjanje ležajev, zobnikov, tečajev, tesnil; Električni stiki itd. Zajema široko paleto nalog, od izračunavanja moči vmesnikov elementov Tribosistemov, ob upoštevanju maziva in strukture materiala in se konča z uporabo mikro in nanosistemov.

Klasična mehanika stikov interakcij je predvsem povezana z imenom Heinrich Hertz. Leta 1882 je Hertz rešil problem stika z dvema elastičnim telesom s spontanimi površinami. Ta klasični rezultat in danes podlaga mehanika interakcije stika.

1. Klasične naloge mehanike stikovnega interakcije

1. Stik med kroglo in elastičnim polpasom

Trdna krogla polmera R je pritisnjena v elastični pol-prostor na globino D (globina penetracije), ki tvori kontaktno območje polmera

Potrebno, da je ta sila enaka

Tu, E1, E2 - elastični moduli; H1, H2 - Poissonovi koeficienti obeh teles.

2. Stik med dvema kroglicama

Ko se obrnete na dve kroglice s polmerom R1 in R2, so te enačbe veljavne, oziroma za radijo R

Porazdelitev tlaka v kontaktnem območju je določena s formulo

z maksimalnim tlakom v centru

Največja napetost tangenta se doseže pod površino za H \u003d 0,33.

3. Stik med dvema prečnim cilindri z istim polmerom r

Stik med dvema prečkanima valjama z istim radijem je enakovreden stiku med polmerom krogela R in ravnino (glejte zgoraj).

4. Stik med trdnim cilindričnim inden in elastičnim polpasom

Če je trdni valj s polmerom A pritisnjen v elastični pol-prostor, se tlak porazdeli na naslednji način:

Povezava med globino penetracije in normalno silo je določena

5. Stik med trdnim koničnim inderentom in elastičnim polpasom

Ko se elastična pol-razpon trdne stožčaste inden, je globina penetracije in polmer kontakta določena z naslednjim razmerjem:

Tukaj in? Kot med vodoravno in stransko ploščo stožca.

Porazdelitev tlaka je določena s formulo

Napetost na vrhu stožca (v središču kontaktnega območja) se razlikuje glede na logaritemsko pravo. Skupna sila se izračuna kot

6. Stik med dvema valjama z vzporednimi osi

V primeru stika med dvema elastičnima valjama z vzporednimi osi je sila neposredno sorazmerna z globino penetracije

Polmer ukrivljenosti v tem razmerju sploh ni. Poldi širine stika se določi z naslednjim razmerjem.

kot v primeru stika med dvema kroglicama.

Največji enak tlak

7. Stik med grobimi površinami

Ko dva telesa z grobimi površinami medsebojno komunicirajo, potem je resnično območje kontakta A veliko manjše od geometrijskega območja A0. Ko se obrnete med ravnino z naključno porazdeljeno hrapavostjo in elastičnim polovičnim prostorom, je dejansko območje stika sorazmerno z običajnim silo F in se določi z naslednjo približno približno enačbo:

Hkrati rq? RMS vrednost nepravilne površine grobe površine in. Povprečni pritisk na realnem kontaktnem območju

izračuna se v dobrem približevanju kot polovico elastičnega modula E *, pomnoženo s povprečno kvadratno vrednostjo nepravilnosti profila na površini RQ. Če je ta pritisk bolj trdota materiala HB in s tem

micronecter je popolnoma v plastičnem stanju.

Za sh.<2/3 поверхность при контакте деформируется только упруго. Величина ш была введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.

2. Računovodstvo za hrapavost

Na podlagi analize eksperimentalnih podatkov in analitskih metod za izračun parametrov kontaktiranja sfere s polovičnim prostorom, ob upoštevanju prisotnosti grobe plasti, je bilo sklenjeno, da so izračunani parametri odvisni ne toliko od deformacije grobo plast, kot od deformacije posameznih nepravilnosti.

Pri razvoju modela kontaktiranja sferičnega telesa z grobo površino so bili upoštevani predhodno pridobljeni rezultati:

- pri nizkih obremenitvah je tlak za grobo površino manj izračunan na teoriji mesta Hertz in je distribuiran za večje območje (J. Greenwood, J. Williamson);

- uporaba široko uporabljenega modela grobe površine v obliki ansambla ustrezne geometrijske oblike, katere višine veljajo poseben zakon o distribuciji, vodi do pomembnih napak pri ocenjevanju kontaktnih parametrov, zlasti pri nizkih obremenitvah (NB Demkin) ;

- Ni koristnih izrazov, ki so primerni za izračun parametrov stika in eksperimentalne baze ni dovolj razvit.

Ta dokument predlaga pristop, ki temelji na fraktalskih idejah o grobi površini kot geometrični predmet z frakcijsko dimenzijo.

Uporabljamo naslednja razmerja, ki odražajo fizične in geometrijske značilnosti grobe plasti.

Elastičen modul grobe plasti (in ne materiala, iz katerega je del, in zato je Grungijska plast) Eff, ki je spremenljiva vrednost, je odvisna od odvisnosti:

kjer je E0 modul elastičnosti materiala; e - relativna deformacija nepravilnosti grobe plasti; f - stalna (g \u003d 1); D - fraktalna dimenzija grobega profila površine.

Dejansko je relativna zbirka, označena z v določenem smislu, porazdelitev materiala na višini grobe plasti in s tem učinkovit modul označuje značilnosti porozne plasti. Pri E \u003d 1 je ta porozna plast degenerirana v trdni material z lastnim modulom elastičnosti.

Verjamemo, da je število točk na dotik sorazmerno z velikostjo konturnega območja, ki ima radij AC:

Ponovno napišite ta izraz v obliki

Poiščite razmerje med sorazmernostjo C. Naj n \u003d 1, nato AC \u003d (SMAX / P) 1/2, kjer je SMAX območje ene kontaktne razpon. Od

Namestitev pridobljene vrednosti z enačbo (2), dobimo:

Verjamemo, da je kumulativna porazdelitev kontaktnih točk z območjem, več S podrejena z naslednjim zakonom

Diferencial (modul) Porazdelitev števila točk je določena z izrazom

Izraz (5) vam omogoča, da najdete dejansko področje stika

Posledični rezultat kaže, da je dejansko območje stika odvisno od strukture površinskega sloja, ki jo določa fraktalna dimenzija in največje površine ločenega spot o tangenci, ki se nahaja v središču območja konture. Tako, da oceni parametre stika, je treba vedeti deformacijo ločene nepravilnosti, in ne celotno grobo plast. Kumulativna porazdelitev (4) ni odvisna od stanja kontaktnih točk. To je pošteno, ko so lahko na dotik v elastičnih, elastoplastičnih in plastičnih državah. Prisotnost plastičnih deformacij določa učinek prilagodljivosti grobe plasti na zunanji vpliv. Ta učinek se delno kaže pri izravnavanju tlaka na dotik in povečanje obrisnega območja. Poleg tega plastična deformacija več izboklin vodi do elastičnega stanja teh izboklin z majhnim številom ponovnega natovarjanja, če obremenitev ne presega začetne vrednosti.

Z analogijo z izrazom (4), smo napisali integralno funkcijo porazdelitve območja kontaktnih točk v obliki

Zdi se, da je diferencialna oblika snemanja izražanja (7) naslednjega izraza:

Potem je matematično pričakovanje kontaktnega območja določene z naslednjim izrazom:

Kot je dejansko kontaktno območje enako

in glede na izraze (3), (6), (9), pišemo:

Glede na to, da fraktalna razsežnost profila grobega površine (1< D < 2) является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от площади отдельной максимально деформированной неровности.

Določite Smax iz znanega izraza

kjer je B koeficient, ki je enak 1 za plastično stanje stika sferičnega telesa z gladkim polovičnim prostorom, in B \u003d 0,5 - za elastiko; R je polmer krožišča vozlišč nepravilnosti; DMAX - deformacija nepravilnosti.

Dodelimo, da je polmer krožnega (konture) območja AC določena z modificirano formulo HERTZ

Potem, zamenjavo izraza (1) v formuli (11), dobimo:

Enačiti prave dele izrazov (10) in (12) in reševanje enakosti, dobljene glede na deformacijo največje obremenjene nepravilnosti, pišemo:

Tukaj je polmer krožnega križišča vozlišč nepravilnosti.

V proizvodnji enačbe (13) je bila upoštevana, da je relativna deformacija najbolj obremenjene nepravilnosti enaka

kjer je DMAX največja deformacija nepravilnosti; Rmax je najvišja višina profila.

Za Gaussovo površino, fraktalna dimenzija profila D \u003d 1,5 in pri T \u003d 1 izraz (13) ima obrazec:

Glede na deformacijo nepravilnosti in usedlin njihovih vrednosti aditiva za temeljne aditive, napišite:

Potem bo skupna konvergenca ugotovljena iz naslednjega razmerja:

Tako dobljeni izrazi vam omogočajo, da najdete glavne parametre stika s sferičnim telesom s polovičnim prostorom, ob upoštevanju hrapavosti: Polmer območja konture je bila določena z izrazom (12) in (13), približevanja? S formulo (15).

3. Eksperiment.

Preskusi so bili izvedeni na namestitvi za študijo kontaktne togosti fiksnih spojev. Natančnost merjenja kontaktnih deformacij je bila 0,1-0,5 mikronov.

Testni diagram je prikazan na sl. 1. Tehnika izvajanja poskusa, ki je na voljo za nemoteno obremenitev in razkladanje vzorcev, ki imajo določeno hrapavost. Med vzorci je bilo tri kroglice s premerom 2R \u003d 2,3 mm.

Preiskali so vzorci, ki imajo naslednji parametri hrapavosti (tabela 1).

V tem primeru so imeli zgornji in spodnji vzorci iste parametre hrapavosti. Vzorčni material - jeklo 45, toplotna obdelava - izboljšanje (HB 240). Rezultati testov so prikazani v tabeli. 2. \\ T

Tu je tudi primerjava eksperimentalnih podatkov z izračunanimi vrednostmi, pridobljenimi na podlagi predlaganega pristopa.

Tabela 1.

Parametri hrapavosti

Številka vzorca	Parametri hrapavosti jeklenih vzorcev
		Parametri približevanja referenčne krivulje

Tabela 2.

Hitro sferično telo z grobo površino

Vzorec št. 1.	Vzorec številka 2.
	dosos, mkm.	Poskus.	dosos, mkm.	Poskus.

Primerjava eksperimentalnih in izračunanih podatkov je pokazala zadovoljivo skladnost, ki kaže na uporabnost obravnavanega pristopa k ocenjevanju parametrov stika s sferičnimi telesi, ob upoštevanju hrapavosti.

Na sl. 2 prikazuje odvisnost razmerja AC / AU (H) območja obrisa, ob upoštevanju hrapavosti na območju, izračunano na teoriji mesta Hertz, iz fraktalne razsežnosti.

Kot je razvidno na sl. 2, s povečanjem fraktalne dimenzije, ki odraža kompleksnost profilne strukture grobe površine, razmerje konturnega kontaktnega območja na območje, izračunano za gladke površine na teoriji Gersi, raste.

Sl. 1. Preskusna shema: nalaganje; B - Lokacija kroglic med preskusnimi vzorci

Odvisna odvisnost (slika 2) potrjuje dejstvo, da se poveča območje dotika sferičnega telesa z grobo površino v primerjavi s površino, izračunano na teoriji Gersi.

Pri ocenjevanju dejanskega območja na dotik je treba upoštevati zgornjo mejo, ki je enaka razmerju obremenitve na sulk element brinell.

Območje območja konture temelji na hrapavosti s formulo (10):

Sl. 2. odvisnost razmerskega razmerskega območja konturnega območja, ob upoštevanju hrapavosti na polmeru GERETSE kvadrata iz fraktalne dimenzije d

Za oceno razmerja dejanskega območja stika s konturo delimo izraz (7.6) na desni strani enačbe (16)

Na sl. 3 kaže odvisnost dejanskega kontaktnega območja AR do konturnega območja AC iz fraktalne dimenzije D. S povečanjem fraktalne dimenzije (povečanje hrapavosti) se razmerje AR / AC zmanjša.

Sl. 3. Odvisnost odnos dejanskega območja stika AR do območja konture AC iz fraktalne dimenzije

Tako se plastičnost materiala šteje ne le kot lastnost (fizični in mehanski faktor) materiala, ampak tudi kot nosilec učinka prilagodljivosti diskretnih večkratnih stikov z zunanjim vplivom. Ta učinek se kaže pri nekaterih izravnanih pritiskov na območju Contour Touch.

Bibliografija

1. Mandelbrot B. fraktalna geometrija narave / B. MandelBrot. - M.: Inštitut za računalniške raziskave, 2002. - 656 str.

2. Voronin N.A. Vzorci stikov interakcije trdnih topopolnih materialov s togim sferičnim žigom / N.A. Voronin // trenje in mazanje strojev in mehanizmov. - 2007. - №5. - P. 3-8.

3. IVANOV A.S. Normalna, kotna in tangentna kontaktna togost ploskega spoja / A.S. Ivanov // Bilten iz strojnika. - 2007. - №1. P. 34-37.

4. Tikhomirov v.p. Kontaktirajte interakcijo krogle z grobo površino / trenjem in mazanje strojev in mehanizmov. - 2008. - №9. -Iz. 3-

5. Demkin N.B. Kontaktirajte rahlo valovito površine, ob upoštevanju medsebojnega vpliva nepravilnosti / N.B. Demkin, S.V. Udalov, V.A. Alekseev [in drugi] // trenja in obraba. - 2008. - T.29. - Številka 3. - P. 231-237.

6. Bulanov e.a. Kontakt problem za grobe površine / e.a. Inženiring Inženirstvo. - 2009. - №1 (69). - P. 36-41.

7. Lannkov, a.a. Verjetnost elastičnih in plastičnih deformacij v stiskalnih kovinskih površinah / a.a. Lakkov // trenja in mazanje strojev in mehanizmov. - 2009. - №3. - P. 3-5.

8. GREENWOOD J.A. Kontakt nominalno ravnih površin / J.A. Greenwood, J.B.P. Williamson // Proc. R. SOC., Serija A. - 196 - V. 295. - №1422. - P. 300-319.

9. MAJUMDAR M. FRAKTALNI MODEL Elastične plastične stika grobo površin / M. Majumumdarja, B. Bhushan // Moderni inženiring. ? 1991.? Številka? P. 11-23.

10. Varadi K. Vrednotenje realnih kontaktnih površin, distribucija tlaka in kontaktnih temperatur med drsnim stikom med realnimi kovinskimi površinami / K. Varodi, Z. Nederr, K. Friedrich // Wear. - 199 - 200. - P. 55-62.

Objavljeno na Allbest.ru.

Podobni dokumenti

Metode za izračun interakcij sile med dvema resničnima molekulama v klasični fiziki. Določitev potencialne interakcijske energije kot funkcije od razdalje med centri molekul. Enačba van der Waals. Superkritično stanje.

predstavitev, dodana 09/29/2013

{!LANG-cae248f999b5ff0c4c18ee40fa9877c0!}

{!LANG-ebea6362d78d7ff1dec12be24b4e3d5d!}

{!LANG-84ed84132e07203224cbdd825c3f5163!}

{!LANG-65ed3e5e9ac6547269946c6b16a4ce6b!}

{!LANG-3716ce2c7e0692981396409d2cec30e7!}

{!LANG-aeefd390a20d220a9c8aa7b56b03f2ed!}

{!LANG-23cc18c701e89b9d773a5c3261f1b9b6!}

{!LANG-0ab1c57ade59b64b2ccf96fec4326364!}

{!LANG-06364a927c74d6b9baab4f3c3e19933f!}

{!LANG-a88d3dff287eac44b23ec3adf81f6fb6!}

{!LANG-cb39f5a3dda56ad96aa415b53eacb3b0!}

{!LANG-7f3dc8bf40ba4c22f2d33095510e4ad5!}

{!LANG-219da9a0a25d8c115c966f022a9c6bb7!}

{!LANG-e7ad7f6d935bda7a16b580faaee78931!}

{!LANG-37dd799d24fdcc682e64089605ceafd6!}

{!LANG-38476d10a7306bec3f3e14c8ba6362ea!}