Kontaktinformācijas teorija. Elastīgo ķermeņu kontaktinformācijas teorija un tā izveide ir balstīta uz berzes ritošā sastāva veidošanas procesiem ar racionālu ģeometriju

Sūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārša. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savā pētījumos un darbs būs ļoti pateicīgs jums.

Publicēts http://www.allbest.ru/

Kontaktinformācijas mehānika

Ieviešana

mehānika Sazinieties ar nelīdzenumu Elastīgs

Kontaktinformācijas mehānika ir fundamentālu inženieru disciplīna, kas ir ļoti noderīga uzticamu un enerģijas taupīšanas iekārtu projektēšanā. Tas būs noderīgi, risinot daudzas kontaktu problēmas, piemēram, riteņu sliedes, aprēķinot savienojumus, bremzes, riepas, bīdāmās un velmēšanas gultņus, pārnesumu riteņus, eņģes, blīves; Elektriskie kontakti, utt Tas aptver plašu uzdevumu klāstu, sākot no tribosystems saskarnes elementu stiprības aprēķināšanas, ņemot vērā materiāla smērvielu un struktūru un beidzas ar mikro un nanosistēmu izmantošanu.

Kontakta mijiedarbības klasiskās mehānika galvenokārt ir saistītas ar Heinrich Hertz nosaukumu. 1882. gadā Hertz atrisināja problēmu sazināties ar divām elastīgām korpusiem ar spontānām virsmām. Šis klasiskais rezultāts un šodien ir saistīta ar kontaktinformācijas mehāniku.

1. Klasiskie uzdevumi mehānikas kontaktinformācija

1. Sazinieties starp bumbu un elastīgu pusi telpu

Radius R cietā bumba tiek nospiesta elastīgā pusstūrā līdz dziļajam d (iespiešanās dziļums), veidojot rādiusa kontakttelpu

Nepieciešams šim spēkam ir vienāds

Šeit, E1, E2 - elastīgie moduļi; H1, H2 - abu struktūru poisson koeficienti.

2. Sazinieties starp divām bumbiņām

Sazinoties ar divām bumbiņām ar rādiusu R1 un R2, šie vienādojumi ir derīgi, attiecīgi r rādiusam

Spiediena sadali kontaktlentē nosaka formula

ar maksimālo spiedienu centrā

Maksimālais pieskares spriegums tiek sasniegts zem virsmas H \u003d 0,33.

3. Sazinieties starp diviem krusta cilindriem ar tādu pašu rādiusu r

Sazinājums starp diviem šķērsotiem baloniem ar tādiem pašiem rādiusiem ir līdzvērtīgs kontaktam starp bumbu r rādiusu un plakni (skatīt iepriekš).

4. Sazinieties starp cieto cilindrisku indenter un elastīgu pusi telpu

Ja cietais cilindrs ar rādiusu a tiek nospiesta elastīgā pusstūrā, spiediens tiek sadalīts šādi:

Nosaka saikni starp iespiešanās dziļumu un normālu spēku

5. Sazinieties starp cieto konisko indeksu un elastīgu pusi telpu

Kad cietā konusa formas elastīgais pussloks, iespiešanās dziļums un kontakta rādiuss tiek noteikts ar šādu attiecību:

Šeit un? Leņķis starp horizontālo un sānu plakni konusa.

Spiediena sadalījumu nosaka ar formulu

Spriegums augšpusē konusa (kontaktapontāžas apgabala centrā) atšķiras atkarībā no logaritmiskā likuma. Kopējais spēks tiek aprēķināts kā

6. Kontakts starp diviem cilindriem ar paralēlām asīm

Ja saskaras starp diviem elastīgiem cilindriem ar paralēlām asīm, spēks ir tieši proporcionāls iespiešanās dziļumam

Šajā attiecībās izliekuma rādiuss nav pieejams. Samazinājuma daļēji platumu nosaka šādas attiecības.

tāpat kā gadījumā, ja saskaras starp divām bumbiņām.

Maksimālais spiediens ir vienāds

7. Sazinieties starp raupju virsmām

Kad divi ķermeņi ar neapstrādātām virsmām mijiedarbojas viens ar otru, tad reālā zona kontakta A ir daudz mazāka par ģeometrisko apgabala A0. Sazinoties starp plakni ar nejauši sadalītu raupjumu un elastīgu pusi telpu, faktiskā kontakta platība ir proporcionāla normālajam spēkam f, un to nosaka šāds aptuvenais vienādojums:

Tajā pašā laikā RQ? Rms vērtība neregulāras virsmas neapstrādātās virsmas un. Vidējais spiediens reālā kontakta zonā

to aprēķina labā tuvumā kā puse no elastīgā moduļa e *, reizinot ar vidējo kvadrātisko vērtību, kas ir RQ virsmas profila pārkāpuma. Ja šis spiediens ir vairāk HB materiāla cietība un tādējādi

mikronomika ir pilnīgi plastmasas stāvoklī.

Par sh<2/3 поверхность при контакте деформируется только упруго. Величина ш была введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.

2. Roughness uzskaite

Pamatojoties uz eksperimentālo datu analīzi un analītiskās metodes Aprēķināšana par parametru sazināšanās ar sfēru ar pusi telpu, ņemot vērā klātbūtni aptuvenu slāņa, tika secināts, ka aprēķinātie parametri ir atkarīgi ne tik daudz no deformācijas neapstrādātā slāņa, bet no deformācijas atsevišķu pārkāpumu .

Izstrādājot modeli sazinoties sfērisku ķermeni ar aptuvenu virsmu, tika ņemti vērā iepriekš iegūtie rezultāti:

- ar zemām slodzēm, spiediens neapstrādātai virsmai ir mazāk aprēķināta uz teoriju pilsētas Hertz un tiek izplatīts lielākai platībai (J. Greenwood, J. Williamson);

- plaši izmantota aptuvenas virsmas modeļa izmantošana atbilstošas \u200b\u200bģeometriskās formas ansambļa formā, kuru augstums ir pakļauts īpašam sadales likumam, rada ievērojamas kļūdas, lai novērtētu kontaktu parametrus, jo īpaši zemā slodzē (NB demkin) ;

- Nav noderīgas izteiksmes, kas piemērotas, lai aprēķinātu kontaktu parametrus, un eksperimentālā bāze nav pietiekami attīstīta.

Šajā dokumentā ir ierosināta pieeja, kuras pamatā ir fractal idejas par aptuvenu virsmu kā ģeometrisku objektu ar daļēju dimensiju.

Mēs izmantojam šādus rādītājus, atspoguļojot aptuveno slāņa fiziskās un ģeometriskās iezīmes.

Neapstrādātā slāņa elastīgais modulis (nevis materiāls, no kura daļa ir un, attiecīgi, grungy slānis) ir Eeff, kas ir mainīga vērtība, nosaka atkarība:

kur e0 ir materiāla elastības modulis; e - neapstrādātā slāņa pārkāpumu relatīvā deformācija; f - konstante (g \u003d 1); D - raupja virsmas profila frakcija.

Patiešām, relatīvā tuvināšanās raksturo zināmā nozīmē, materiāla izplatīšanu neapstrādātā slāņa augstumā un līdz ar to efektīvais modulis raksturo porainā slāņa iezīmes. Pie E \u003d 1, šis porainais slānis ir deģenerēts cietā materiālā ar savu elastības moduli.

Mēs uzskatām, ka pieskārienu skaits ir proporcionāls kontūras platības lielumam, kam ir maiņstrāvas rādiuss:

Pārrakstiet šo izteiksmi formā

Atrodiet C. proporcionalitātes attiecību Ļaujiet n \u003d 1, tad AC \u003d (Smax / P) 1/2, kur Smax ir viena kontaktspēja platība. No

Ievietojot iegūto vērtību ar vienādojumu (2), mēs saņemam:

Mēs uzskatām, ka kumulatīvais kontaktu vietu sadalījums ar platību, vairāk S, ir pakļauts šādam likumam

Diferenciālis (modulis) Plankumu skaita sadalījumu nosaka izteiksme

Izteiksme (5) ļauj atrast faktisko kontakta platību

Iegūtais rezultāts liecina, ka faktiskā kontakta platība ir atkarīga no virsmas slāņa struktūras, ko nosaka fractal dimensija un atsevišķas tangenciālas vietas maksimālā platība, kas atrodas kontūras apgabala centrā. Tādējādi, lai novērtētu kontaktpersonu parametrus, ir jāzina atsevišķa pārkāpuma deformācija, nevis viss neapstrādāts slānis. Kumulatīvais sadalījums (4) nav atkarīgs no kontaktu vietu stāvokļa. Tas ir godīgi, ja skārienjutīgie plankumi var būt elastīgi, elastoplastiskās un plastmasas valstīs. Plastmasas deformāciju klātbūtne nosaka raupja slāņa pielāgošanās spējas ietekmi uz ārējo ietekmi. Šis efekts ir daļēji izpaužas, izlīdzinot spiedienu uz skārieniem un palielinot kontūras zonu. Turklāt vairāku izvirzījumu plastmasas deformācija izraisa šo izvirzījumu elastīgo stāvokli ar nelielu skaitu atkārtotu iekraušanu, ja slodze nepārsniedz sākotnējo vērtību.

Pēc analoģijas ar izteiksmi (4), mēs rakstām neatņemamu funkciju izplatīšanas apgabala kontaktpunktiem formā

Diferenciālā forma izteiksmes ierakstu (7), šķiet, ir šāda izteiksme:

Tad kontaktlaukuma matemātisko cerību nosaka pēc šāda izteiksme:

Tā kā faktiskais kontaktlielums ir vienāds

un, ņemot vērā izteiksmes (3), (6), (9), mēs rakstām:

Ņemot vērā, ka raupja virsmas profila fraktāļu dimensija (1< D < 2) является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от площади отдельной максимально деформированной неровности.

Noteikt Smax no slavenā izteiksmes

kur b ir koeficients, kas ir vienāds ar 1 plastmasas stāvoklī sfēriskās korpusa saskares ar gludu pusi, un b \u003d 0,5 - elastīgai; R ir nelikumību virsotņu apļveida krustojuma rādiuss; DMAX - pārkāpumu deformācija.

Mēs piešķiram, ka rādiuss apļveida (kontūras) platība AC nosaka ar modificēto formulu Hertz

Tad, aizstājot izteiksmi (1) formulā (11), mēs saņemam:

Pieņemot pareizās izteiksmes daļas (10) un (12) un vienlīdzības risināšanu, kas iegūta salīdzinājumā ar maksimālās piekrastes nelikumības deformāciju, mēs rakstām:

Šeit r ir pārkāpuma virsotņu apļveida krustojuma rādiuss.

Ietādot vienādojumu (13), tika ņemts vērā, ka relatīvā deformācija visvairāk ielādēto pārkāpumu ir vienāds

kur DMAX ir vislielākā pārkāpumu deformācija; RMAX ir augstākais profila augstums.

Par Gausa virsmu, fractal dimensija profila d \u003d 1,5 un t \u003d 1 izteiksmē (13) ir veidlapa:

Ņemot vērā deformāciju par pārkāpumiem un to fondu piedevu vērtību nogulsnēm, rakstiet:

Tad kopējā konverģence tiks atrasta no šīm attiecībām:

Tādējādi iegūtās izteiksmes ļauj jums atrast galvenos sfēriskās ķermeņa saskares ar pusi telpu, ņemot vērā raupjumu: kontūras zonas rādiusu noteica izteiksmes (12) un (13), tuvināšanās? Pēc formulas (15).

3. Eksperiments

Testi tika veikti uzstādīšanā, lai pētītu fiksēto savienojumu kontakta stīvumu. Kontaktu deformāciju mērīšanas precizitāte bija 0,1-0,5 mikroni.

Testa diagramma ir parādīta attēlā. 1. Eksperimenta veikšanas tehnika paredzēta vienmērīga paraugu iekraušana un izkraušana, kam ir noteikta raupjums. Starp paraugiem bija trīs bumbiņas ar diametru 2R \u003d 2,3 mm.

Ir pētīti paraugi, kam ir šādi raupjuma parametri (1. tabula).

Šādā gadījumā augšējiem un apakšējiem paraugiem bija tādi paši raupjuma parametri. Parauga materiāls - tērauds 45, termiskā apstrāde - uzlabojumi (HB 240). Testa rezultāti tiek parādīti tabulā. 2.

Šeit ir arī eksperimentālu datu salīdzinājums ar aprēķinātajām vērtībām, kas iegūtas, pamatojoties uz ierosināto pieeju.

1. tabula

Raupjuma parametri

Parauga numurs	Tērauda paraugu raupjuma parametri
					Atskaites līknes tuvināšanas parametri

2. tabula

Ātra sfēriskā ķermeņa ar neapstrādātu virsmu

	1. paraugs.	Parauga numurs 2.
		dosos, mkm.		Eksperimentēt		dosos, mkm.		Eksperimentēt

Eksperimentālo un aprēķināto datu salīdzinājums parādīja savu apmierinošo atbilstību, kas norāda uz aplūkotās pieejas piemērojamību, lai novērtētu sfēriskos ķermeņus, ņemot vērā raupjumu.

Att. 2 parāda kontūras apgabala AC / AU (H) attiecības attiecības attiecību, ņemot vērā raupjumu uz apgabalu, kas aprēķināta par Hertzas teoriju no Fractal dimensijas.

Kā redzams attēlā. 2, palielinoties fractal dimensijai, atspoguļojot neapstrādātā virsmas profila struktūras sarežģītību, kontūras kontakta zonas attiecība uz platību, kas aprēķināta gludām virsmām Gersi teorijā, pieaug.

Fig. 1. Testa shēma: A - iekraušana; B - bumbu atrašanās vieta starp testa paraugiem

Atkarīgā atkarība (2. att.) Apstiprina faktu, ka palielinās sfērisks ķermenis ar neapstrādātu virsmu, salīdzinot ar platību, kas aprēķināta uz Gerii teoriju.

Izvērtējot faktisko skārienjutīgo apgabalu, ir nepieciešams ņemt vērā augšējo robežu, kas vienāds ar slodzes attiecību pret Sulk elementu Brinell.

Kontūras apgabala platība ir balstīta uz raupjumu, izmantojot formulu (10):

Fig. 2. Contour apgabala rādiusa attiecības atkarība, ņemot vērā raupjumu Ģerta laukuma rādiusā no Fractal Dimension D

Lai novērtētu faktiskās saskares zonas attiecības ar kontūru, mēs sadalām izteiksmi (7.6) vienādojuma labajā pusē (16)

Att. 3 rāda atkarību no AR faktiskās kontaktlaukuma zonas uz kontūras apgabalā AC no Fractal Dimension D. ar pieaugumu fractal dimensijā (palielinot raupjumu) AR / AC attiecība samazinās.

Fig. 3. atkarība no attieksmes faktiskās platības kontaktpersonas ar kontūras zonā AC no fractal dimensija

Tādējādi materiāla plastiskums tiek uzskatīts ne tikai par materiāla īpašumu (fizisko un mehānisko faktoru), bet arī kā pārvadātājs, kas ietekmē diskrētā vairāku kontaktu ārējo ietekmi. Šis efekts izpaužas dažās spiediena izlīdzināšanā kontūras touch jomā.

Bibliogrāfija

1. Mandelbrot B. FRACTAL Dabas ģeometrija / B. Mandelbrot. - M.: Datoru pētījumu institūts, 2002. - 656 p.

2. Voronin N.A. Cieto topoposal materiālu kontakta mijiedarbības modeļi ar stingru sfērisku zīmogu / N.A. Voronin // berze un eļļošana mašīnās un mehānismos. - 2007. - №5. - P. 3-8.

3. Ivanov A.S. Normāls, leņķa un pieskares kontakts stīvums plakanā savienojuma / A.S. Ivanov // Mašīnbūves biļetens. - 2007. - №1. P. 34-37.

4. Tikhomirov V.P. Kontakta bumba mijiedarbība ar aptuvenu virsmu / berzi un eļļošanu mašīnās un mehānismos. - 2008. - №9. - no. 3-

5. DEMKIN N.B. Sazinieties ar raupjām viļņainām virsmām, ņemot vērā pārkāpumu / n.b savstarpējo ietekmi Demkin, S.V. Udalovs, V.a. Alekseveevs [un citi] // berze un nodilums. - 2008. - T.29. - 3. numurs. - P. 231-237.

6. BULANOV E.A. Kontaktu problēma neapstrādātām virsmām / e.a. Bulanov // Inženierzinātnes. - 2009. gads - №1 (69). - P. 36-41.

7. LANNKOV, A.A. Elastīgu un plastmasas deformāciju varbūtība metāla raupju virsmu saspiešanā / a.a. Lakkov // berze un eļļošana mašīnās un mehānismos. - 2009. - №3. - P. 3-5.

8. Greenwood J.A. Nomināli plakano virsmu kontakts / J.A. Greenwood, J.B.p. Williamson // Proc. R. SOC., Series A. - 196 - V. 295. - №1422. - P. 300-319.

9. Majumdar M. Fraktal modelis elastīga-plastmasas saskares ar neapstrādātām virsmām / M. Majumdar, B. Bhushan // Modern Engineering. ? 1991. gadā? Numurs? P. 11-23.

10. Varadi K. Reālā kontakta teritoriju novērtēšana, spiediena sadale un kontakta temperatūra slīdošā kontakta laikā starp reālajām metāla virsmām / K. Varodi, Z. Neder, K. Friedrich // nodilums. - 199 - 200. - P. 55-62.

Publicēts uz allbest.ru.

Līdzīgi dokumenti

Mijiedarbības spēka aprēķināšanas metodes starp divām reālām molekulām klasiskajā fizikā. Iespējamās mijiedarbības enerģijas noteikšana kā funkcija no attāluma starp molekulu centriem. Van der Waals vienādojums. Superkritisks stāvoklis.

prezentācija, pievienots 09/29/2013


Skaitliskais novērtējums atkarību starp parametriem, risinot Hertz problēmu cilindrā piedurknē. Taisnstūra plāksnes stabilitāte ar lineāri mainās slodzi uz galiem. Tiesību poligonu frekvenču un pašu svārstību frekvenču noteikšana.

promocijas darbs pievienots 12.12.2013


Šķidrumu rheoloģiskās īpašības mikro un makrobālos. Hidrodinamikas likumi. Stacionārā šķidruma kustība starp diviem bezgalīgiem fiksētām plāksnēm un šķidruma kustību starp diviem bezgalīgiem plāksnēm, kas pārvietojas attiecībā pret otru.

pārbaude, pievienots 31.03.2008


Ņemot vērā šķidrumu kontakta mijiedarbību ar cietvielu virsmu. Hidrofilitātes un hidrofobijas fenomens; Virsmas mijiedarbība ar dažādiem dabas šķidrumiem. "Šķidrais" displejs un video "papīrs"; Drop in "nanotraye".

kursa darbs, pievienots 06/14/2015


Iepazīstināšana ar stadijām attīstīt celmu sensoru ar elastīgu elementu veida konsoles staru no pastāvīgas sadaļas. Mūsdienu mērīšanas struktūru vispārējās īpašības. Svara un jaudas sensori kā neaizstājamu sastāvdaļu vairākās jomās.

kursa darbs, pievienots 01/10/2014


Nelielu pārkāpumu ietekmes novērtējums ģeometrijā, neomogēnumā robežnosacījumos, vidēja termiņa nelinearitāte un sava frekvenču spektra un tās paša funkcija. Veidojot divu cilindrisku ķermeņu iekšējās saskares problēmas skaitlisko analīzi.

Elektrostatiskās lauka un sprieguma potenciāla noteikšana (iespējamā atšķirība). Nosakot mijiedarbību starp diviem elektriskajiem maksājumiem saskaņā ar likumu Coulon. Elektriskie kondensatori un to konteiners. Elektriskie strāvas parametri.

prezentācija, pievienots 12/27/2011


Kontakta ūdens sildītāja mērķis, tās darbības, dizaina iezīmju un kompozītu elementu princips, to iekšējā mijiedarbība. Siltuma siltummaiņa aerodinamiskais aprēķins. Centrbēdzes sūkņa izvēle, tās kritēriji.

kursa darbs, pievienots 05.10.2011


Magnētiskās lauku mijiedarbības spēks un diriģents ar strāvu, spēku, kas darbojas uz diriģenta ar strāvu magnētiskajā jomā. Paralēlā diriģenta mijiedarbība ar pašreizējo, meklējot radušos spēku par superpozīcijas principu. Pilna spēkā esošā likuma piemērošana.

prezentācija, pievienots 04/03/2010


Algoritms problēmu risināšanai sadaļā "Mehānika" vidusskolas fizikas. Iezīmes, kā noteikt elektrona īpašības atbilstoši relativistisko mehānikas likumiem. Elektrisko lauku un uzlādes vērtību aprēķināšana saskaņā ar elektrostatikas likumiem.

1. Zinātnisko publikāciju analīze kontaktinformācijas mehānikā 6

2. Analīze ietekmes fizikālās un mehāniskās īpašības materiālu kontakta zonā ietvaros teorijas elastības, ja tiek īstenots testa uzdevums kontaktinformāciju ar zināmu analītisko risinājumu. 13

3. Sfēriskās atskaites daļas elementu kontakta intensīvā stāvokļa pētījums asimetriskajā formulējumā. 34.

3.1. Skaitliskā analīze dizaina atsauces daļas montāža. 35.

3.2. Pētījums par rievu ietekmi ar smērvielu materiālu sfēriskās slaidu virsmas uz stresa stāvokli kontaktstikla mezglā. 43.

3.3. Skaitliskā kontakta mezgla stāvokļa skaitliskā izpēte ar dažādiem antifriemas slāņa materiāliem. 49.

Secinājumi .. 54.

Atsauces .. 57

Zinātnisko publikāciju analīze kontaktinformācijas mehānikas ietvaros

Daudzi mezgli un struktūras, ko izmanto mašīnbūvē, būvniecībā, medicīnā un citās jomās, strādā kontakta mijiedarbībā. Tas parasti ir dārgs, grūti labojams atbildīgie elementi, kuriem tiek prezentētas pastiprinātas prasības attiecībā uz izturību, uzticamību un izturību. Sakarā ar kontaktinformācijas teorijas plašo izmantošanu mašīnbūvē, būvniecībā un citās cilvēku darbības jomās, bija nepieciešams apsvērt kompleksa konfigurācijas iestāžu kontaktu mijiedarbību (dizains ar antifriemiem pārklājumiem un slāņiem, slāņotām struktūrām, \\ t Nelineārais kontakts utt.) Ar sarežģītiem robežnosacījumiem kontaktu zonā statikas un skaļruņu apstākļos. Kontaktinformācijas mehānikas pamats tika noteikts G. Herz, V.M. Alexandrov, L.A. Galin, K. Johnson, I.Ya. Staperman, L. Gudman, A.I. Lurie un citi vietējie un ārvalstu zinātnieki. Ņemot vērā kontaktinformācijas teorijas teorijas attīstību kā pamatu, var atšķirt Heinrich Hertz darbu "Par elastīgo ķermeņu saskarē". Šajā gadījumā šī teorija ir balstīta uz nepārtraukto mediju elastības un mehānikas klasisko teoriju, un 2008. gada beigās Berlīnes fiziskajā sabiedrībā pārstāvēja Berlīnes fiziskā sabiedrībā, zinātnieki ir atzīmējuši teorijas attīstības praktisko nozīmi Kontakta mijiedarbība un Hertz pētījums tika turpināts, lai gan teorija nesaņēma pienācīgu attīstību. Sākotnēji teorija nesaņēma izplatību, jo tā nostiprināja savu laiku un ieguva popularitāti tikai pagājušā gadsimta sākumā, mehānisko inženierijas attīstības laikā. Šādā gadījumā var atzīmēt, ka Hertz teorijas galvenais trūkums ir tās piemērojamība tikai ideāli elastīgām korpusiem uz kontakta virsmām, neņemot vērā berzi uz pārošanās virsmām.

Pašlaik kontakta mijiedarbības mehānika nezaudēja savu nozīmi, bet tas ir viens no ātrāk plīvot deformējamo cieto mehāniku. Tajā pašā laikā katrs kontaktinformācijas mehānikas uzdevums ir milzīgs teorētisko vai lietišķo pētījumu skaits. Kontaktpersonu teorijas izstrāde un uzlabošana, kad liels skaits ārvalstu un vietējo zinātnieku turpināja attīstīt lielu skaitu ārvalstu un vietējo zinātnieku. Piemēram, Alexandrov V.M. Chebakov m.i. Uzskata, ka elastīgas pusplaknes uzdevumi, neņemot vērā un ņemot vērā berzi un sajūgs, arī to darbos, autori ņem vērā smērvielu, siltumu, kas piešķirts no berzes un nodiluma. Ir aprakstītas skaitliskās analītiskās metodes, lai atrisinātu ne-klasiskās telpiskās problēmas, kas saistītas ar kontaktinformācijas mehāniku lineārajā elastības teorijā. Liels skaits autoru strādāja pie grāmatas, kas atspoguļo darbu līdz 1975. gadam, aptverot lielu skaitu zināšanu par kontaktinformāciju. Šī grāmata satur kontaktu statisko, dinamisko un temperatūras uzdevumu risinājumu rezultātus elastīgai, viscoicelastic un plastikāta tel. Līdzīga publikācija tika publicēta 2001. gadā, kurā ir atjauninātas metodes un kontaktinformācijas mehānikas problēmu risināšanas rezultāti. Tas darbojas ne tikai vietējos, bet arī ārvalstu autoros. N.Kh.ARUTYUNYAN UN A.V. Mani māte pētīja Telpas kontaktinformācijas teoriju. Uzdevums tika noteikts ne-stacionārām kontaktu problēmām atkarībā no kontakta zonas laika un nosaka metodes risināšanas .sames V.N. Es studēju dinamisko kontakta mijiedarbību un Sargsyan V.S. Uzskatīja, ka uzdevumi daļēji pozīcijām un sloksnēm. Savā monogrāfijā Johnson K. pārskatīja lietišķos kontaktus uzdevumus, ņemot vērā berzi, dinamiku un siltuma apmaiņu. Ietekme tika aprakstīta arī kā neelastība, viskozitāte, bojājumu uzkrāšanās, bīdāma, sajūgs. Viņu pētījumi ir būtiski savienojuma mijiedarbības mehānika attiecībā uz analītisko un daļēji analītisko metožu izveidi, lai atrisinātu problēmas, kas saistītas ar joslas, pusdabas, telpu un korpusu kontakta problēmām, tās ietekmē arī kontaktus ar slāņiem ar slāņiem un pārklājumi.

Sazinieties ar mijiedarbības mehānikas turpmāka attīstība ir atspoguļota Goryacheva I.G, Voronina N.a., Torka E.V., Chebakova M.I., M.I. PORTER un citi zinātnieki. Liels skaits darbu uzskata saskari ar plaknes, pusi telpu vai telpu ar indenter, saskare caur slāni vai plānu pārklājumu, kā arī saskare ar slāņainām pusi atstarpēm un atstarpēm. Būtībā šādu kontaktu problēmu risināšana tika iegūta, izmantojot analītiskās un daļēji analītiskās metodes, un matemātiskie kontaktu modeļi ir diezgan vienkārši un, ja tie ņem vērā berzi starp pārošanās detaļām, kontaktinformācijas raksturs neņem vērā . Reālos mehānismos, daļa no dizaina mijiedarbojas viens ar otru un ar apkārtējiem objektiem. Kontakts var rasties gan tieši starp ķermeņiem un dažādiem slāņiem un pārklājumiem. Sakarā ar to, ka mašīnu mehānismi un to elementi bieži vien ir ģeometriski sarežģītas struktūras, kas strādā ietvaros mehānika kontaktinformāciju, pētījums par uzvedību un deformācijas īpašības ir faktiskā problēma mehānikas deformējamas cietā ķermeņa. Kā šādu sistēmu piemēri, bīdāmie gultņi ar kompozītmateriāla slāni, augšstilba endoprotēze ar pretestību slāni, savienojums ar kaulu un locītavu skrimšļiem, ceļu pārklājumu, virzuļiem, tiltu un tiltu struktūru spanu konstrukciju atbalstošajām daļām utt. Mehānismi ir sarežģītas mehāniskas sistēmas ar sarežģītu telpisko konfigurāciju, kurai ir vairāk nekā viena slaidu virsma, un bieži vien saskares pārklājumi un slāņi. Šajā sakarā ir interesanti attīstīt kontaktu problēmas, tostarp kontaktinformāciju, izmantojot pārklājumus un slāņus. Goryacheva i.g. Monogrāfijā, virsmas microgeometrijas efekts, virsmas slāņu mehānisko īpašību neviendabīgums, kā arī virsmas īpašības un filmas, kas to sedz par kontaktinformācijas īpašībām, berzes spēku un spriegumu sadalījumu virsmas slāņos tiek pētīti dažādi kontakta apstākļi. Viņa pētniecībā Torka E.V. Uzskata, ka uzdevums ir cieta aptuvens salona gar divu slāņu elastīgās pusdabas robežu. Tiek pieņemts, ka berzes spēki neietekmē kontakta spiediena sadalījumu. Par problēmām berzes kontakta kontaktu ar neapstrādātu virsmu, efekts berzes koeficientu uz sprieguma izplatīšanas tiek analizēta. Studijas par contract mijiedarbību cietu zīmogu un viskoelastisko bāzi ar smalku pārklājumu tiek prezentēti gadījumos, kad virsmas zīmogu un pārklājumu ir savstarpēju resursu, tiek dota. Mehāniskā mijiedarbība elastīgu slāņveida ķermeņi tiek pētīta darbos, viņi uzskata, saskaroties ar cilindrisku, sfērisku nežēlīgo, sistēmas zīmogu ar elastīgu slāņveida pusi telpu. Liels skaits pētījumu ir publicēti par ievietošanu daudzslāņu medijiem. Alexandrov V.M. un mkhitaryan s.m. Pētījuma metodes un rezultāti par zīmogu ietekmi uz virsmām ar pārklājumiem un slāņiem, tiek ņemti vērā elastības un viskoelastiskuma teorijas formulēšanā. Jūs varat izvēlēties vairākus uzdevumus par kontakta mijiedarbību, kurā tiek ņemta vērā berze. Tiek ņemta vērā vienotas kontakta problēmas klātbūtne kustīgas stingras zīmoga mijiedarbībai ar viskozītu slāni. Zīmogs pārvietojas ar nemainīgu ātrumu un presē ar pastāvīgu normālu spēku, bet tiek pieņemts, ka berze kontakta zonā nav klāt. Šis uzdevums ir atrisināts divu veidu zīmogiem: taisnstūra un parabolisks. Eksperimentāli autori pētīja ietekmi sucks no dažādiem materiāliem siltuma pārneses procesā kontaktu zonā. Aptuveni seši paraugi tika ņemti vērā un eksperimentāli noteica, ka efektīvais siltumizolators ir nerūsējošā tērauda agregāts. Citā zinātniskajā publikācijā tika uzskatīts par karstā cilindriskā apkārtraksta spiedienu uz karstā cilindriskā apkārtraksta spiedienu uz elastīgā izotropiskā slāņa, starp zīmogu un slāni bija nedroša termiskā saskare. Iepriekš minētie darbi uzskata, ka pētījums par sarežģītāku mehānisko uzvedību kontaktinformācijas vietnē, bet ģeometrija paliek vairumā gadījumu kanoniskā formā. Kopš bieži saskares konstrukcijām ir vairāk nekā divas kontakta, sarežģītas telpiskās ģeometrijas virsmas, komplekss mehāniskos uzvedības materiālos un iekraušanas apstākļos, analītiskais risinājums, lai iegūtu gandrīz neiespējamu daudziem praktiski svarīgiem kontaktu uzdevumiem, tāpēc ir nepieciešamas efektīvas lēmumu pieņemšanas metodes, tostarp skaitliskās . Šajā gadījumā viens no svarīgākajiem uzdevumiem modelēšanas mehānika kontaktinformācija mūsdienu lietojumprogrammatūras paketes ir apsvērums ietekmes kontaktu pāru materiālu, kā arī atbilstību skaitlisko pētījumu atbilstību esošajiem analītiskajiem risinājumiem.

Teorijas un prakses plīsums, lai atrisinātu kontaktinformācijas problēmas, kā arī to sarežģīto matemātisko formulējumu un aprakstus, kas kalpoja par skaitļošanas pieeju veidošanos šo problēmu risināšanai. Visbiežāk sastopamās kontaktinformācijas mehānikas problēmu skaitliskā risinājuma metodes ir galīgo elementu metode (MCE). Iespējams, ka iteratīvais risinājumu algoritms, izmantojot MCE par vienvirziena kontakta uzdevumu. Kontaktu problēmu risinājums, izmantojot paplašinātu MCE, kas ļauj ņemt vērā berzi uz virsmas, sazinoties ar kontaktu iestādēm un to nehomogēnumu. Uzskatītās publikācijas par ledus saskarsmes mijiedarbības problēmām nav saistītas ar konkrētiem dizaina elementiem, un bieži vien ir kanoniska ģeometrija. Piemērs par kontaktu apsvēršanu ietvaros ledus par reālu dizainu ir tas, kur tiek ņemts vērā kontakts starp asmeni un gāzes turbīnu dzinēja lāpstu. Tiek ņemti vērā skaitliskie risinājumi problēmām, kas saistītas ar daudzslāņu konstrukciju un ķermeņu saskarsmes mijiedarbību ar antifriemiem pārklājumiem un slāņiem. Publikācijas galvenokārt uzskata, ka slāņveida puselpu un atstarpju kontakta mijiedarbība ir saistīti ar starpposmiem, kā arī kanonisko formu apšuvumu pāris ar slāņiem un pārklājumiem. Nepietiek ar matemātiskiem kontaktu modeļiem, un saskarsmes mijiedarbības nosacījumi ir slikti aprakstīti. Kontaktu modeļi reti apsver iespēju sagatavot, slīdēšanu uz kontakta virsmas vienlaicīgi, slīdot ar dažāda veida berzes un izrakt. Lielākajā daļā publikāciju ir aprakstīti matemātiskie modeļi, kas saistīti ar struktūru deformācijas un mezglu deformācijas problēmām, jo \u200b\u200bīpaši ierobežojošiem apstākļiem saskares virsmas.

Tajā pašā laikā reālu sarežģītu sistēmu un struktūru iestāžu kontaktu mijiedarbības uzdevumu izpēte ir saistīta ar fizikālo un mehānisko, berzes un ekspluatācijas īpašību materiālu bāzi, kā arī antifriemiem pārklājumi un pamati . Bieži vien viens no kontaktu pāru materiāliem ir dažādi polimēri, tostarp antifriction polimēri. Informācijas neatbilstība par fluoroplastikas īpašībām, kompozīcijām uz tās pamata un ultra-augstas molekulmasas polietilēniem dažādu zīmolu, kas ierobežo to efektivitāti izmantot daudzās nozarēs. Pamatojoties uz Stuttgart Universitātes Stutttgart Universitātes Nacionālo materiālu testēšanas institūtu, tika veikti vairāki izgudrojuma eksperimenti, lai definētu Eiropā izmantoto materiālu fizikālajā īpašību kontaktu mezglos: PTFE un MSM Ultra-molekulmasa Polietilēns ar kvēpu un plastifikatora piedevām. Taču liela mēroga pētījumi, kuru mērķis ir noteikt vīķīlisko mediju fizikālehniskās un ekspluatācijas īpašības un salīdzinošu analīzi, kas ir piemēroti lietošanai kā materiāla bīdāmās virsmas atbildīgajām rūpniecības struktūrām sarežģītos apstākļos deformācijas pasaulē un Krievijā netika veikti . Šajā sakarā ir nepieciešams izpētīt viskontānās vides fizikālijas, berzes un ekspluatācijas īpašības, to uzvedības modeļu būvniecību un noteikšanas attiecību izvēli.

Tādējādi, lai studētu sarežģīto sistēmu un struktūru kontaktu mijiedarbību ar vienu un vairāk bīdāmām virsmām, ir deformējamas cietā ķermeņa mehānikas faktiskā problēma. Pašreizējiem uzdevumiem ietver arī: reālo konstrukciju saskares virsmu fizikālisko, berzes un darbības īpašību noteikšanu un to deformācijas un kontaktu raksturojumu skaitlisko analīzi; Veicot skaitliskus pētījumus, kuru mērķis ir identificēt materiālu un ģeometrijas interfestu un ģeometrijas ietekmes uz kontaktstrāvas stresu un ģeometriju un pamatojoties uz to, pamatojoties uz to, kā izstrādāt metodes, lai prognozētu strukturālo elementu uzvedību projektēšanas un Non-projekta slodzes. Un arī attiecīgie pētījumi par fizikāluma, berzes un operatīvo īpašību ietekmi uz kontaktinformāciju. Šādu uzdevumu praktiskā īstenošana ir iespējama tikai ar skaitliskām metodēm, kas vērstas uz paralēlām skaitļošanas tehnoloģijām, iesaistot mūsdienīgu daudzprocesoru skaitļošanu.

Kontaktpersonu pāru materiālu fizikāli mehānisko īpašību ietekmes analīze kontakta zonā elastības teorijas ietvaros, īstenojot kontaktinformācijas testa uzdevumu ar zināmu analītisku risinājumu

Kontaktpersonu pāru materiālu īpašību ietekme uz kontaktinformācijas vietnes parametriem tiks uzskatīta par klasiskās kontakta problēmas risināšanas piemēru par p (2.1 att.). Mēs izskatīsim uzdevumu par sfēru mijiedarbību elastības teorijas ietvaros, šīs problēmas analītiskais risinājums tiek uzskatīts par A.M. Katz.

Fig. 2.1. Kontaktu shēma

Kā daļa no problēmas risinājuma, tiek paskaidrots, ka Hertz teorija veicina spiedienu, ir jābūt formulā (1):

, (2.1)

kur - kontakta vietnes rādiuss, kontaktpersonas koordināte ir maksimālais kontakta spiediens uz vietas.

Matemātisko aprēķinu rezultātā kā daļa no kontaktinformācijas mehānikas tika konstatēts, ka formulas tika konstatētas attiecīgi (2.2.) Un 2.3.).

, (2.2)

, (2.3)

kur un ir radioti sazinoties sfēras, un - koeficienti poisson un elastīgs moduli sazinoties sfēras, attiecīgi.

Var atzīmēt, ka formulās (2-3) koeficientu, kas atbild par mehāniskajām īpašībām kontaktinformāciju pāris materiāliem, ir tāds pats izskats šādā veidā, mēs to apzīmējam Šajā gadījumā formula (2.2-2.3) ir veidlapa (2.4-2.5):

, (2.4)

. (2.5)

Apsveriet materiālu īpašību ietekmi, kas saskaras ar kontaktpersonu parametru dizainu. Apsveriet ietvaros, lai sazinātos ar šādiem kontaktinformējamo materiālu pāru kontaktinformāciju saistītām vietām: tērauds - fluoroplastisks; Tērauda - kompozītmateriālu antifērijas materiāls ar sfēriskām bronzas ieslēgumiem (Mac); Tērauds - modificēts fluoroplastisks. Šāda materiālu kontaktu pāru izvēle ir saistīts ar turpmākiem viņu darba pētījumiem ar sfēriskām atskaites daļām. Kontaktpersonu materiālu mehāniskās īpašības ir norādītas 2.1. Tabulā.

2.1. Tabula.

Kontaktu zonu īpašības

P / P	Materiāls 1 no sfēras	Materiāls 2 spheth
	Tērauds	Fluoroplasts
, N / m 2		, N / m 2
2e + 11.	0,3	5,45e + 08.	0,466
	Tērauds	Magone
, N / m 2		, N / m 2
2e + 11.	0,3		0,4388
	Tērauds	Modificēts fluoroplastisks
, N / m 2		, N / m 2
2e + 11.	0,3		0,46

Tādējādi šiem trim kontaktpersonām var atrast kontaktpersonu pāru koeficientu, maksimālo kontakta vietnes rādiusu un maksimālo kontakta spiedienu, kas ir parādīts 2.2. Tabulā. 2.2. Tabula. Kontaktpersonu parametri tiek aprēķināti saskaņā ar spēkā esamību uz sfērām ar visaptverošo spēku vienreizējiem rādiusiem (, m un, m), N.

2.2. Tabula.

Kontaktaprīkojuma parametri

Fig. 2.2. Sazinieties ar vietnes parametriem:

a), m 2 / n; b), m; c), n / m 2

Att. 2.2. Salīdzinājums par parametru kontaktu zonas trīs kontaktpersonu pāriem no sfērām ir iesniegts. Jāatzīmē, ka tīrai fluoroplastam ir mazāks, salīdzinot ar 2. citu materiālu, maksimālā saskares spiediena vērtību, bet kontakta zonas rādiusam ir vislielākais. Kontakta zonas parametri modificētajā fluoroplastā un magoņu nav būtiski nozīmīgi.

Apsveriet saskares sfēru radiolu ietekmi uz kontaktu zonas parametriem. Jāatzīmē, ka atkarība no kontaktu parametru no sfēru radiolu ir vienāds formulās (4) - (5), t.i. Tie ir daļa no tā paša veida formulas, tāpēc, lai izpētītu sekas sazinoties RADI, pietiek, lai mainītu rādiusu vienas sfēras. Tādējādi mēs uzskatām, ka 2. sfēras rādiusa pieaugums ar pastāvīgu sfēras rādiusa vērtību (sk. 2.3. Tabulu).

2.3. Tabula.

Sazināšanās ar sfērām

P / P	, M.	, M.

2.4. Tabula.

Kontaktu zonas parametri dažādiem sazināšanās sfērām

P / P	Tērauda fotoplasts	Tērauds-mak.	Tērauda fluoroplasts
, M.	, N / m 2	, M.	, N / m 2	, M.	, N / m 2
	0,000815	719701,5	0,000707	954879,5	0,000701	972788,7477
	0,000896	594100,5	0,000778	788235,7	0,000771	803019,4184
	0,000953		0,000827	698021,2	0,000819	711112,8885
	0,000975	502454,7	0,000846	666642,7	0,000838	679145,8759
	0,000987	490419,1	0,000857	650674,2	0,000849	662877,9247
	0,000994	483126,5	0,000863	640998,5	0,000855	653020,7752
	0,000999		0,000867	634507,3	0,000859	646407,8356
	0,001003		0,000871	629850,4	0,000863	641663,5312
	0,001006		0,000873	626346,3	0,000865	638093,7642
	0,001008	470023,7	0,000875	623614,2	0,000867	635310,3617

Atkarībā no kontakta zonas parametriem (maksimālais kontakta zonas rādiuss un maksimālais kontakta spiediens) ir attēlots 1. attēlā. 2.3.

Pamatojoties uz datiem, kas iesniegti attēlā. 2.3. Var secināt, ka ar viena no kontaktpersonu rādiusa palielināšanos kā kontakta zonas maksimālo rādiusu un maksimālais kontakta spiediens tiek novirzīts asimptot. Tajā pašā laikā, kā paredzēts, atļaujas maksimālā rādiuss kontaktpersonas un maksimālais kontakts spiediens trim pāriem, kas aplūkojot materiālus, ir vienādi: kā maksimālais rādiuss kontaktzona palielinās, un maksimālais kontakts spiediens samazinās.

Lai iegūtu redzamāku, salīdzinot saskares materiālu īpašību ietekmi uz kontaktpersonu parametriem, mēs atjaunojam maksimālo rādiusu trīs pētītajiem kontaktu pāriem un ir līdzīgs maksimālajam saskares spiedienam (2.4. Att.).

Pamatojoties uz datiem, kas norādīti 4. attēlā, līdzīgi neliela kontaktu parametru atšķirība magoņu un modificētā fluoroplastiskā, ar tīru fluoroplastisko ar ievērojamu mazāku lielumu kontakta spiediena kontaktpersonu rādiusu vairāk nekā divi citi materiāli.

Apsveriet kontakta spiediena sadalījumu trīs kontaktu pāriem materiāliem, vienlaikus palielinot. Kontakta spiediena sadalījums tiek parādīts gar kontakta vietnes rādiusu (2.5. Att.).

Fig. 2.5. Sazinieties ar kontaktu spiedienu uz kontakta rādiusu:

a) tērauda fluoroplastika; b) tērauda-magoņu;

c) tērauda modificēts fluoroplastisks

Pēc tam apsveriet kontakta vietnes maksimālā rādiusa atkarību un maksimālo kontakta spiedienu no tuvākām vietām. Apsveriet darbību uz sfērām ar vienotu radii (, m un, m) spēkiem: 1 h, 10 h, 100 h, 1000 h, 10000 h, 100000 h, 1000000 N. Iegūtie kontaktinformācijas parametri ir parādīti tabulā 2.5.

2.5. Tabula.

Kontaktpersonu iespējas palielināšanai

P, N.	Tērauda fotoplasts	Tērauds-mak.	Tērauda fluoroplasts
, M.	, N / m 2	, M.	, N / m 2	, M.	, N / m 2
	0,0008145	719701,5	0,000707	954879,5287	0,000700586	972788,7477
	0,0017548		0,001523	2057225,581	0,001509367	2095809,824
	0,0037806		0,003282	4432158,158	0,003251832	4515285,389
	0,0081450		0,007071	9548795,287	0,00700586	9727887,477
	0,0175480		0,015235	20572255,81	0,015093667	20958098,24
	0,0378060		0,032822	44321581,58	0,032518319	45152853,89
	0,0814506		0,070713	95487952,87	0,070058595	97278874,77

Kontaktpunktu parametru atkarības ir atspoguļotas 1. attēlā. 2.6.

Fig. 2.6. No kontaktu parametru atkarībām no

trīs kontaktu pāriem materiāliem: a), m; b), n / m 2

Trīs kontaktiem materiālu pāriem, izaugsmi saspiežot spēkus, notiek pieaugums, gan maksimālais rādiuss kontaktlaukuma un maksimālo saskares spiedienu. 2.6. Tajā pašā laikā, analogi iepriekš iegūta rezultāta tīra fluoroplast ar mazāku kontakta spiedienu ar lielāku rādiusu.

Apsveriet kontakta spiediena sadalījumu trīs kontaktu pāriem materiāliem, vienlaikus palielinot. Kontakta spiediena sadalījums tiek parādīts gar kontakta vietnes rādiusu (2.7. Att.).

Tāpat iepriekš iegūtie rezultāti, kuriem rodas rapprixing spēku pieaugums, gan kontakta vietnes rādiuss, gan kontakta spiediens, bet kontakta spiediena sadalījuma raksturs ir vienāds visās aprēķinu opcijās.

Veiciet uzdevuma izpildi ANSYS programmatūras paketē. Izveidojot galīgo elementu režģi, tika izmantots plakne182 elementu veids. Šis veids ir četri mezgla elements, un tam ir otrā procedūra tuvināšanas. Elements tiek izmantots divdimensiju modelēšanai tel. Katram elementam mezglam ir divas brīvības ux un uy grādi. Šis elements tiek izmantots arī, lai aprēķinātu uzdevumus: Axisymetric, ar plakanu deformētu stāvokli un ar plakanu intensīvu valsti.

Studētajos klasiskajos uzdevumos tika izmantots kontaktu pāra veids: "Virsmas virsma". Viena no virsmām ir piešķirts mērķis ( Mērķis.) un cits kontakts ( Kontūra.). Tā kā tiek ņemts vērā divdimensiju uzdevums, tiek izmantoti TARGET169 un CONTA171 beigu elementi.

Uzdevums tiek īstenots aksimārā formulēšanā, izmantojot kontaktu elementus, neņemot vērā berzi par pārošanās virsmām. Problēmas dizaina shēma ir parādīta 1. attēlā. 2.8.

Fig. 2.8. Paredzamā sfēru kontakta shēma

Uzdevumu matemātiskā formulēšana par divu saskares sfēru saspiešanu (3.8. Attēls) tiek īstenota elastības teorijas ietvaros un ietver: \\ t

vienādojumu vienādojumi

Ģeometriskās attiecības

, (2.7)

fiziskās attiecības

, (2.8)

kur un - Lamas parametri, stresa tenzora, deformācijas tensor, ir kustību vektors, patvaļīgas punkta rādiuss-vektors, pirmais deformācijas tenderora invariants, ir viens tensors, platība, ko aizņem sfēra 1. joma, platība, ko aizņem 2. sfēra.

Matemātiskā formulējums (2.6) - (2.8) papildina robežnosacījumus un simetrijas apstākļus uz virsmām un. Šajā sfērā 1 ir jauda

par sfēru 2

. (2.10)

Vienādojumu sistēma (2.6) - (2.10) papildina arī saskares virsmas mijiedarbības nosacījumus, savukārt abas struktūras, kuru nosacītie skaitļi ir 1 un 2. šādi kontaktinformācijas veidi tiek uzskatīti par kontaktiem.

- slīdēšana ar berzi: berzei

, , , , (2.8)

kur,

- berzes slīdēšanai

, , , , , , (2.9)

kur,

- plūstošs

, , (2.10)

- Pilns sajūgs

, , , , (2.11)

kur - berzes koeficients - koordinātu asu konvencijas, kas atrodas plaknē TANKENT uz kontakta virsmu - pārvietojiet normālu uz atbilstošo kontakta robežu - kustību tangentā plaknē, ir spriegums saskaņā ar parasto robežu, - tangenciālo spriegumi uz kontakta robežas, - tangentā kontaktu sprieguma vektora lielums.

Skaitliskā ieviešana risinājuma kontaktinformācijas uzdevumu tiks īstenota uz piemēru kontaktu pāris materiālu tērauda fluoroplastic, bet spiedes spēki N. Šāda slodzes izvēle ir saistīts ar to, ka mazāku slodzi, mazāku sadalījumu No gēnu gala elementiem ir nepieciešama, kas ir problemātiska, jo ierobežotu resursu skaitļošanas tehnoloģiju.

Skaitliskā ieviešanas kontaktu uzdevumu, viens no svarīgākajiem uzdevumiem ir novērtēt konverģenci ierobežotā elementārā risinājuma kontaktpersonu parametriem kontaktu parametru. Zemāk ir 2.6. Tabula. Kādos vērtēšanas opcijas skaitliskā šķīduma konverģences novērtēšanā iesaistīto galīgo elementu modeļu īpašības.

2.6. Tabula.

No mezgla nezināmo skaits ar dažādiem elementiem, kas ir sazinoties ar sfērām

Att. 2.9. Iepazīstināja ar kontaktstundas problēmas skaitliskā risinājuma konverģenci.

Fig. 2.9. Skaitliskā risinājuma konverģence

Jūs varat redzēt skaitliskā risinājuma konverģenci, bet modeļa kontakta spiediena sadalījums no 144 tūkstošiem mezgla nezināmas nav būtiskas kvantitatīvas un kvalitatīvas atšķirības no modeļa no 540 tūkstošiem mezgla nezināmas. Tajā pašā laikā programmas konta laiks ir atšķirīgs vairākas reizes, kas ir nozīmīgs skaitliskā pētījuma faktors.

Att. 2.10. Ir parādīts pretrunīgo apgabalu problēmas skaitliskā un analītiskā risinājuma salīdzinājums. Problēmas analītiskais risinājums ir salīdzināts ar modeļa skaitlisko šķīdumu no 540 tūkstošiem mezgla nezināmas.

Fig. 2.10. Analītisko un skaitlisko risinājumu salīdzinājums

Jāatzīmē, ka problēmas skaitliskajam risinājumam ir nelielas kvantitatīvas un kvalitatīvas atšķirības no analītiskā risinājuma.

Līdzīgi rezultāti par skaitliskā šķīduma konverģenci ieguva diviem atlikušajiem materiālu kontaktpersonu pāriem.

Tajā pašā laikā, institūta Mehānikas Cieto trešdienās URO RAS D.F.-M.N. A.A.Adamovu veica cikls eksperimentālo pētījumu par deformācijas īpašībām antifriemiem polimēru materiāliem kontaktu pāriem ar sarežģītiem daudzpakāpju stāstiem deformācijas ar izkraušanu. Iekļauto eksperimentālo pētījumu cikls (2.11. Attēls): testi, lai noteiktu cietības materiālu uz brinel; Pētījumi saskaņā ar brīviem kompresijas apstākļiem, kā arī ierobežotu kompresiju, nospiežot īpašu pielāgošanos ar stingriem tērauda cilindriskiem paraugiem ar diametru un garu 20 mm. Visi testi tika veikti Zwick Z100SN5A testēšanas mašīnā celmu līmenī, kas nepārsniedz 10%.

Testi, lai noteiktu ceļu materiālu cietības noteikšanu, nospiežot bumbu ar diametru 5 mm (2.11. Att., A). Eksperimentā pēc parauga uzstādīšanas uz substrāta uz bumbu, tiek izmantota iepriekšēja ielāde 9,8 h, kas tiek saglabāts 30 sekundes. Tālāk, pie kustības ātruma, mašīnas 5 mm / min gala bumba ir iestrādāta paraugā, līdz slodze ir 132 h, ko pastāvīgi atbalsta 30 sekundes. Tad izkraušanas līdz 9.8 N. Eksperimenta rezultāti, lai noteiktu iepriekš minēto materiālu cietību, ir sniegti 2.7. Tabulā.

2.7. Tabula.

Materiāla cietība

Cilindriskie paraugi ar diametru un augstumu 20 mm tika pētīti brīvi saspiešanas apstākļos. Īstenot viendabīgu stresa stāvokli īsā cilindriskā paraugā katrā parauga galā, trīs slāņu blīves, kas izgatavotas no fluoroplastiskas plēves ar biezumu 0,05 mm, ieeļļojot ar zemu viskozitātes smērvielu. Šādos apstākļos paraugu saspiešana notiek bez pamanāmas "svītrkodu" deformāciju laikā līdz 10%. Eksperimentu par brīvu kompresijas rezultāti ir parādīti 2.8. Tabulā.

Bezmaksas kompresijas eksperimentu rezultāti

Pētījumi ar sasprindzinātā saspiešanas apstākļos (2.11. Att., B) tika veikti, nospiežot cilindriskos paraugus ar diametru 20 mm, augstums ir aptuveni 20 mm īpašā ierīcē ar stingru tērauda virvi ar pieļaujamo limitu spiedienu 100- 160 MPa. Manuālajā režīmā mašīnas vadība ir ielādēta ar iepriekš zemu slodzi (~ 300 h, aksiālā saspiešanas spriegums ~ 1 MPa), lai izvēlētos visus trūkumus un lieko smērvielu ekstrūziju. Pēc tam paraugs tiek saglabāts 5 minūšu laikā, lai sasniegtu relaksācijas procesus, sākas attiecīgā parauga iekraušanas programmas izstrāde.

Eksperimentālie dati, kas iegūti par nelineāro uzvedību kompozītu polimēru materiāliem, ir grūti salīdzināt kvantitatīvi. 2.9. Tabula. Tiek sniegti pieskares moduļa M \u003d Σ / ε vērtības, kas atspoguļo parauga stīvumu, kas izriet no vienādas deformētas valsts apstākļiem.

Paraugu stīvums lietošanas apstākļos unixial deformētas valsts

No testa rezultātiem ir iegūti arī materiālu mehāniskās īpašības: elastības modulis, poisson koeficients, deformācijas diagramma

0,000 0,000 -0,000 1154,29 -0,353 -1,923 1226,43 -0,381 -2,039 1298,58 -0,410 -2,156 1370,72 -0,442 -2,268 2405,21 -0,889 -3,713 3439,70 -1,353 -4,856 4474,19 -1,844 -5,540 5508,67 -2,343 -6,044 6543,16 -2,839 -6,579 7577,65 -3,342 -7,026 8612,14 -3,854 -7,335 9646,63 -4,366 -7,643 10681,10 -4,873 -8,002 11715,60 -5,382 -8,330 12750,10 -5,893 -8,612 13784,60 -6,403 -8,909 14819,10 -6,914 -9,230 15853,60 -7,428 -9,550 16888,00 -7,944 -9,865 17922,50 -8,457 -10,184 18957,00 -8,968 -10,508 19991,50 -9,480 -10,838 21026,00 -10,000 -11,202

2.11. Tabula

Deformācija un stress paraugos no antifriemas kompozītmateriāla, pamatojoties uz fluoroplastic ar sfēriskām bronzas ieslēgumiem un molibdēna disulfide

telpa	Laiks, sek.	Pagarinājums,%	SLV, MPA
		0,00000	-0,00000
	1635,11	-0,31227	-2,16253
	1827,48	-0,38662	-2,58184
	2196,16	-0,52085	-3,36773
	2933,53	-0,82795	-4,76765
	3302,22	-0,99382	-5,33360
	3670,9	-1,15454	-5,81052
	5145,64	-1,81404	-7,30133
	6251,69	-2,34198	-8,14546
	7357,74	-2,85602	-8,83885
	8463,8	-3,40079	-9,48010
	9534,46	-3,90639	-9,97794
	10236,4	-4,24407	-10,30620
	11640,4	-4,92714	-10,90800
	12342,4	-5,25837	-11,18910
	13746,3	-5,93792	-11,72070
	14448,3	-6,27978	-11,98170
	15852,2	-6,95428	-12,48420
	16554,2	-7,29775	-12,71790
	17958,2	-7,98342	-13,21760
	18660,1	-8,32579	-13,45170
	20064,1	-9,01111	-13,90540
	20766,1	-9,35328	-14,15230
		-9,69558	-14,39620
		-10,03990	-14,57500

Deformācija un spriegums modificētajos fluoroplastiskajos paraugos

telpa	Laiks, sek.	Deformācijas aksiālais,%	Nosacījuma spriegums, MPa
	0,0	0,000	-0,000
	1093,58	-0,32197	-2,78125
	1157,91	-0,34521	-2,97914
	1222,24	-0,36933	-3,17885
	2306,41	-0,77311	-6,54110
	3390,58	-1,20638	-9,49141
	4474,75	-1,68384	-11,76510
	5558,93	-2,17636	-13,53510
	6643,10	-2,66344	-14,99470
	7727,27	-3,16181	-16,20210
	8811,44	-3,67859	-17,20450
	9895,61	-4,19627	-18,06060
	10979,80	-4,70854	-18,81330
	12064,00	-5,22640	-19,48280
	13148,10	-5,75156	-20,08840
	14232,30	-6,27556	-20,64990
	15316,50	-6,79834	-21,18110
	16400,60	-7,32620	-21,69070
	17484,80	-7,85857	-22,18240
	18569,00	-8,39097	-22,65720
	19653,20	-8,92244	-23,12190
	20737,30	-9,45557	-23,58330
	21821,50	-10,00390	-24,03330

Saskaņā ar datiem, kas iesniegti tabulās 2.10.-2.12. Deformācijas diagrammas (2.2 att.).

Saskaņā ar eksperimenta rezultātiem var pieņemt, ka materiālu uzvedības apraksts ir iespējama plastmasas deformācijas teorijas ietvaros. Par testa problēmām materiālu elastoplastisko īpašību ietekme netika pārbaudīta, ņemot vērā analītiskā risinājuma trūkumu.

Materiālu fizikālisko īpašību ietekmes izpēte, strādājot kā kontaktu pāru materiāls, tiek ņemts vērā 3. nodaļā par sfēriskās atskaites daļas reālo dizainu.

480 berzēt. | 150 UAH. | $ 7,5 ", Mouseoff, FGColor," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "Atgriešanās nd ();"\u003e Promocijas darba periods - 480 berzēt., Piegāde 10 minūtes , visu diennakti, septiņas dienas nedēļā un brīvdienās

Kravchuk Aleksandrs Stepanovich. Deformējamo cieto ķermeņu kontakta mijiedarbība ar apļveida robežām, ņemot vērā mehānisko un. \\ T microgeometric īpašības virsmas: dis. ... Dr Fiz.-Mat. Zinātnes: 01.02.04: Cheboksary, 2004 275 c. RGB OD, 71: 05-1 / 66

Ieviešana

1. Mūsdienu problēmas Kontaktinformācijas mehānika 17

1.1. Klasiskās hipotēzes, ko piemēro, risinot kontaktus gludai TEL 17

1.2. Cietā rāpes ietekme uz to veidošanos kontaktpersona 18

1.3. Aptuveno virsmu konverģences novērtējums 20

1.4. Daudzslāņu konstrukciju kontakta mijiedarbības analīze 27

1.5. Mehānikas un berzes un nodiluma problēmu attiecības 30

1.6. Modelēšanas piemērošanas iezīmes Tribologā 31

Secinājumi par pirmo 35. nodaļu

2. Kontaktinformācija gludu cilindrisku ķermeņi 37

2.1. Kontakta problēmas risinājums gludām izotropiem diskiem un plāksnēm ar cilindrisku dobumu 37

2.1.1. Vispārējās formulas 38

2.1.2. Reģionālā stāvokļa secinājums par kustībām kontaktu jomā 39

2.1.3. Integrēta vienādojums un tās lēmums 42

2.1.3.1. Iegūtā vienādojuma izpēte 4 5

2.1.3.1.1. Vienskaitļa integrētu vienādojumu uz neatņemamu vienādojumu ar kodolu ar logaritmisko funkciju 46

2.1.3.1.2. Lineārās operatora normas vērtējums 49

2.1.3.2. Aptuvenais 51. vienādojuma risinājums

2.2. Aprēķins par fiksētu savienojumu gludu cilindrisku tel 58

2.3. Kustības noteikšana cilindriskā telpa 59 kustībā

2.3.1. Papildu problēmas risinājums elastīgai plaknei 62

2.3.2. Papildu uzdevuma risināšana elastībai 63

2.3.3. Maksimālās normālās radiālās kustības noteikšana 64

2.4. Teorētisko un eksperimentālo datu izpētes salīdzinājums kontaktus ar iekšējo pieskārienu ciešiem cilindriem 68

2.5. Modelēšana telpisko kontaktinformācija sistēmas koaksiālo cilindru galīgo izmēru 72

2.5.1. Problēmas iestatīšana 73.

2.5.2. Papildu divdimensiju uzdevumu risinājums 74

2.5.3. Sākotnējā uzdevuma risinājums 75

Secinājumi un galvenie rezultāti otrās nodaļas 7 8

3. Kontaktu uzdevumi neapstrādātām korpusiem un to šķīdumu, pielāgojot deformētās virsmas izliekumu 80

3.1. Telpiskā neelastiskā teorija. Ģeometriskie pieņēmumi 83.

3.2. Divu paralēlu loku relatīvā tuvināšanās, ko nosaka nelīdzenuma deformācija 86

3.3. Analītiskā novērtējuma metode raupjuma deformācija 88

3.4. Definīcija kustību kontakttā 89

3.5. Papildu koeficientu noteikšana 91

3.6. Kontaktpersonas izmēru noteikšana 96

3.7. Vienādojumi, lai noteiktu kontaktlaukuma tuvu apkārtrakstam 100

3.8. Vienādojumi kontakttelpas noteikšanai tuvu 102. rindai

3.9. Aptuvenā noteikšana koeficienta A gadījumā, ja kontaktligzda ir apļa vai sloksnes veidā

3.10. Spiedienu un deformāciju vidējā iezīmes, risinot divdimensiju problēmu, kas saistīta ar neapstrādāto civilo cilindru iekšējo saskari 1I5

3.10.1. Integro-diferenciālā vienādojuma un tās risinājuma produkcija neapstrādātu cilindru iekšējā saskares gadījumā 10 "

3.10.2. Izvilkšanas koeficientu noteikšana

Trešās nodaļas secinājumi un galvenie rezultāti

4. Kontaktu uzdevumu risinājums gludām struktūrām

4.1. Pamata noteikumi

4.2. Atbilstības principu analīze

4.2.1. Volterras princips

4.2.2. Pastāvīga šķērsvirziena paplašināšanas koeficients šļūdes deformācijas laikā 123

4.3. Aptuvenais risinājums divdimensiju kontaktu problēmai lineārās šļūdes gludām cilindriskām struktūrām

4.3.1. Kopējais viskokelastisku operatoru gadījums

4.3.2. Risinājums monotonu pieaugošajam kontaktpersonai 128

4.3.3. Risinājums fiksētā savienojuma 129

4.3.4. Simulācija kontaktu mijiedarbība lietā

vienmērīgi novecošanās izotropiskā plāksne 130

Ceturtās 135. nodaļas secinājumi un galvenie rezultāti

5. Ložņu virsma 136

5.1. Kontaktu mijiedarbības struktūru iezīmes ar zemu ienesīguma izturību 137

5.2. Modeļa deformācijas modeļa būvniecība Ņemot vērā šļūdeņus, ja Cleptic kontaktpersona 139

5.2.1. Ģeometriskie pieņēmumi 140.

5.2.2. Modelis Ložņu virsma 141

5.2.3. Noteikšana vidējas deformācijas par aptuvenu slāņa un vidēja spiediena 144

5.2.4. Papildu koeficientu noteikšana 146

5.2.5. Noteikšana lieluma eliptiskā zonas kontaktpersona 149

5.2.6. Cirkulārās zonas lieluma noteikšana 152

5.2.7. Kontaktlaukuma platuma noteikšana sloksnes veidā 154

5.3. Lēmums par divdimensiju kontaktu uzdevumu iekšējai pieskārienam

neapstrādāti cilindri, ņemot vērā virsmas vilšanos 154

5.3.1. Problēmu noteikšana cilindriskām iestādēm. Integrēt

diferenciālvienādojums 156

5.3.2. Definīcija riska koeficientu 160

Piektās nodaļas secinājumi un galvenie rezultāti

6. Mehānikas mijiedarbība cilindrisko ķermeņu, ņemot vērā klātbūtni pārklājumu 168

6.1. Efektīvu moduļu aprēķināšana kompozītu teorijā 169

6.2. Pašpusīgas metodes būvniecība, lai aprēķinātu efektīvus koeficientus nehomogēno mediju, ņemot vērā 173 fizikālisko īpašību izkliedi

6.3. Diska un plaknes kontakta uzdevuma risinājums ar elastīgu kompozīta pārklājumu uz atvēršanas ķēdes 178

6.3. 1 Paziņojums par problēmu un pamata formulām 179

6.3.2. Reģionālā stāvokļa secinājums kustībām kontaktu jomā 183

6.3.3. Integrēta vienādojums un tās lēmums 184

6.4. Problēmas risinājums ortotropā elastīgā pārklājuma gadījumā ar cilindrisku anisotropiju 190

6.5. Viscoelastic novecošanās pārklājuma ietekme uz kontaktu parametru izmaiņām 191

6.6. Daudzkomponentu pārklājuma un diska nelīdzenuma kontakta mijiedarbības analīze 194

6.7. Kontaktinformācijas simulācija Ņemot vērā plānos metāla pārklājumus 196

6.7.1. Kontakta bumba ar plastmasas pārklājumu un raupju semisimpace 197

6.7.1.1. Galvenās hipotēzes un mijiedarbības modelis 197

6.7.1.2. Aptuvenais risinājums problēmas 200

6.7.1.3. Maksimālā kontakta konverģences noteikšana 204

6.7.2. Kontakta problēmas risinājums par aptuvenu cilindru un plānu metāla pārklājumu uz cilpas ķēdes 206

6.7.3. Kontakta stīvuma noteikšana ar cilindru iekšējo kontaktu 214

Sestās 217. nodaļas secinājumi un galvenie rezultāti

7. Jauktu robežu vērtību problēmu risināšana, ņemot vērā ģērbtu ķermeņa virsmu nodilumu 218

7.1. Kontakta uzdevuma risinājuma iezīmes, ņemot vērā virsmu nodilumu 219

7.2. Problēmas noteikšana un atrisināšana Elastīgās nelīdzenuma deformācijas gadījumā 223

7.3. Teorētiskā novērtējuma metode, ņemot vērā virsmas šļūšanu 229

7.4. Valkāt novērtēšanas metodi, pamatojoties uz pārklājuma ietekmi 233

7.5. Galīgie komentāri par plakano uzdevumu formulēšanu, ņemot vērā nodilumu 237

Secinājumi un septītās 241. nodaļas galvenie rezultāti

Secinājums 242.

Izmantoto avotu saraksts

Ievads darbā

Promocijas darba tēmas atbilstība. Pašlaik inženieru ievērojamie centieni mūsu valstī un ārzemēs mērķis ir atrast veidus, kā noteikt mijiedarbību struktūru kontaktu spriegumus, jo pārejai no materiālu nodiluma aprēķināšanas uz strukturālās nodilumizturības problēmām, kontaktu uzdevumiem Deformējamas cietās vielas mehānika ir izšķiroša nozīme.

Jāatzīmē, ka visbiežāk pētījumi par kontaktinformāciju tiek veikti, izmantojot analītiskās metodes. Šādā gadījumā skaitlisko metožu izmantošana ievērojami paplašina iespējas analizēt stresa stāvokli kontakta jomā, ņemot vērā raupju virsmu īpašības.

Vajadzība ņemt vērā virsmas struktūru, izskaidro fakts, ka tehnoloģisko pārstrādes laikā veidotie izvirzījumi ir atšķirīgi augstuma izplatīšana un mikroneria augstuma izplatīšana notiek tikai atsevišķās vietās, kas veido faktisko kontaktu zonu. Tāpēc, imitējot virsmu konverģenci, ir nepieciešams izmantot īsto virsmu raksturīgo parametrus.

Lielgabarīta matemātisko aparātu, ko izmanto, risinot kontaktu problēmas neapstrādātām iestādēm, nepieciešamība izmantot spēcīgus skaitļošanas līdzekļus, ir būtiski, izmantojot esošo teorētisko attīstību lietišķo uzdevumu risināšanā. Un, neraugoties uz panākto progresu, lai gan ir grūti iegūt apmierinošus rezultātus, ņemot vērā mijiedarbojošo struktūru virsmu makro un mikrogeometrijas īpatnības, ja virsmas elements, kurā ir uzstādīti cieto korpusa nelīdzenuma īpašības , samērojams ar kontaktu zonu.

Tas viss prasa attīstīt vienotu pieeju kontaktu problēmu risināšanai, kas visbiežāk ņemot vērā gan mijiedarbību struktūru ģeometriju, virsmu microgeometriskos un reoloģiskās īpašības, to nodilumizturības īpašības un iespēju iegūt aptuvenu risinājumu problēma ar vismazāko neatkarīgo parametru apjomu.

Kontaktu problēmas ķermeņiem ar apļveida robežām ir teorētiskais pamats, lai aprēķinātu tādus mašīnu elementus kā gultņus, eņģēm savienojumus, savienojumus ar spriedzi. Tāpēc šie uzdevumi parasti tiek izvēlēti kā paraugs, veicot šādus pētījumus.

Intensīvs darbs, kas veikts pēdējie gadi iebildums Baltkrievijas nacionālā tehniskā UNIVUIII SI E. DWISHK IIіKishenya

par šīs problēmas risināšanu un veidojiet grīdu MOTDDododododod ^ s.

Darba komunikācija ar Brupu zinātniskajām programmām, tēmām.

Pētījumi tika veikti saskaņā ar šādām tēmām: "Izstrādāt kontaktu aprēķināšanas metodi ar elastīgu cilpas mijiedarbību cilindrisku ķermeņu, kas nav aprakstīta Hertz teorija" (Izglītības ministrija Baltkrievijas Republikas, 1997, Nē. 19981103); "Sazināšanās pret virsmām, kas saistīta ar kontaktu izplatīšanu, saskaras ar cilindrisko ķermeņu mijiedarbību, kam ir tuvu radiolu lielumam" (Baltkrievijas republikāņu fonda fonds, 1996, Nr. GR 19981496); "Izstrādāt metodi suspensijas nodiluma prognozēšanai, ņemot vērā mijiedarbojošās detaļu virsmu topogrāfiskās un reoloģiskās īpašības, kā arī pretifriku pārklājumu klātbūtni" (Baltkrievijas Republikas ministrija, 1998, Nr. 2009929); "Mašīnu detaļu kontakta mijiedarbības modelēšana, ņemot vērā virsmas slāņa reoloģisko un ģeometrisko īpašību nejaušību" (Baltkrievijas Republikas Izglītības ministrija, 1999 № GR2000G251) \\ t

Pētījuma mērķis un mērķi. Attīstība vienas metodes teorētiskās prognozes efektu Ģeometrisko, reoloģiskās īpašības nelīdzenuma cieto virsmu un klātbūtni pārklājumu uz stresa stāvokli kontaktpersonas zonā, kā arī uzņēmums, pamatojoties uz šī pamata modeļus mainot Kontakta stingrība un valkāšanai konjugācijas par piemēru mijiedarbību struktūru ar apļveida robežām.

Lai sasniegtu mērķi, kas nepieciešams, lai atrisinātu šādas problēmas:

Izstrādāt metodi aptuvenu risinājumu problēmām teorijas elastības un viscoelasticity par Cilindra un cilindriskās dobuma kontakta mijiedarbība plāksnē, izmantojot neatkarīgu parametru migrimālo daudzumu.

Izstrādāt bezsaistes kontaktinformācijas modeli
Ņemot vērā Microgeometric, reoloģiskās īpašības
Virsmas, kā arī plastmasas pārklājumu klātbūtne.

Pamatot pieeju, kas ļauj pielāgot izliekumu
mijiedarbojas virsmas nelīdzenuma deformācijas dēļ.

Izstrādāt aptuvētu kontaktu problēmu risināšanas metodi diska un izotropā, orthotropikai no Cilindriskā anizotropija un visdegālie novecošanās pārklājumi uz plāksnes caurumiem, ņemot vērā to šķērsvirzienu deformējamību.

Veidojiet modeli un nosaka cietā ķermeņa virsmas mikrogezometrisko iezīmju ietekmi uz kontaktinformāciju no Plastmasas pārklājums uz letes.

Izstrādāt metodi problēmu risināšanai, ņemot vērā cilindrisku ķermeņu nodilumu, to virsmu kvalitāti, kā arī pretejonu pārklājumu klātbūtni.

Pētījuma objekts un priekšmets ir elastības teorijas un viskoelastiskuma jauktie jauktie mērķi struktūrām ar apļveida robežām, ņemot vērā to virsmu un pārklājumu topogrāfisko un reoloģisko īpašību neformalitāti, uz to, kuru piemērā šajā Paper izstrādāja visaptverošu metodi, lai analizētu intensīvo stāvokli kontakta jomā atkarībā no kvalitātes rādītājiem to virsmām.

Hipotēze. Risinot robežu problēmas, ņemot vērā ķermeņa virsmas kvalitāti, tiek izmantota fenomenoloģiska pieeja, saskaņā ar kuru nelīdzenuma deformācija tiek uzskatīta par starpprodukta slāņa deformāciju.

Uzdevumi ar laika mainīgajiem reģionālajiem apstākļiem uzskata par kvazistatisku.

Veikto pētījumu metodoloģija un metodes. Veicot pētījumus, tika izmantoti deformējamās cietā ķermeņa mehānisma mehānikas vienādojumi, triboloģija, funkcionālā analīze. Metode ir izstrādāta un pamatota, lai labotu ielādēto virsmu izliekumu, jo mikroekvenču deformācijas, kas ievērojami vienkāršo veiktās analītiskās transformācijas un ļauj iegūt analītiskās atkarības par kontakta zonas un kontaktu spriegumu, ņemot vērā Noteikti parametri, neizmantojot pieņēmumu par raupjuma kontakta zonas raupjuma nelīdzenuma nelīdzenuma mazulību.

Izstrādājot virsmas nodiluma teorētiskās prognozes metodi, novērotās makroskopiskās parādības tika uzskatītas par statistiski vidējo attiecību izpausmes rezultātā.

Darbā iegūto rezultātu precizitāti apstiprina rezultātu teorētisko risinājumu salīdzinājumi un eksperimentālo pētījumu rezultāti, kā arī salīdzinājums ar dažu risinājumu rezultātiem, kas atrasti ar citām metodēm.

Iegūto rezultātu zinātniskā novitāte un nozīme. Pirmo reizi, piemērs kontaktu mijiedarbību ar apļveida robežām bija apkopojusi, un viena metode visaptverošu teorētisko prognozi neoficiālu ģeometrisko, reoloģisko īpašību raupju virsmām mijiedarbojošām struktūrām un klātbūtni pārklājumu uz stresa Tika izstrādātas valsts, kontakta stingrība un nodilumizturība konjugācijas.

Visaptveroša pētniecības komplekss ļāva teorētiski pamatotajai metodei, lai atrisinātu cietās mehānikas problēmas, pamatojoties uz makroskopiski novēroto parādību konsekventu apsvērumu, jo mikroskopisko saikņu izpausmes rezultātā statistiski vidēji vidēji ir ievērojama kontakta virsmas daļa.

Kā daļa no problēmas risināšanas:

Telpiskais neatliekamais kontaktu modelis ir ierosināts.
Cieto ķermeņu mijiedarbība ar izotropu virsmas raupjumu.

Ir izstrādāta metode, lai noteiktu cieto ķermeņu virsmas īpašību ietekmi uz spriegumu sadali.

Tika pētīta integrācijas vienādojums, kas iegūts kontakta problēmām attiecībā uz cilindriskām struktūrām, kas ļāva noteikt nosacījumus tās risinājuma esamībai un unikalitātei, kā arī konstruēto tuvinājumu precizitāte.

Iegūto rezultātu praktiskā (ekonomiskā, sociālā) nozīme. Teorētisko pētījumu rezultāti tiek piešķirti pieņemamām metodēm praktiskai lietošanai, un to var tieši piemērot gultņu, bīdāmo balstu, pārnesumu inženierzinātņu aprēķinos. Ierosināto risinājumu izmantošana samazinās jaunu mašīnu veidošanas struktūru izveides laiku, kā arī ar lielu precizitāti, lai prognozētu to oficiālās īpašības.

Daži veiktie pētījuma rezultāti tika ieviesti uz n p p "cikloprod", Ngēma "Altech".

Promocijas darba galvenie noteikumi, kuriem ir aizstāvība: \\ t

Aptuvenais nolemj uzdevums deformētās mehānikas
ciets ķermenis par gluda cilindra kontaktinformāciju un
Cilindriskā dobumā plāksnē ar pietiekamu precizitāti
aprakstot pētīto parādību, izmantojot minimālo
Neatkarīgo parametru skaits.

Risucable cietas mehānikas neformālās robežvērtības problēmas, ņemot vērā to virsmu ģeometriskās un reoloģiskās īpašības, kas balstās uz metodi, ļaujot izlabot mijiedarbīgo virsmu izliekumu, deformējot raupjumu. Nav pieņēmumu par raupjuma mērījumu pamata garuma ģeometrisko lielumu mazumu, salīdzinot ar kontaktaprīkojuma zonas lielumu, ļauj pāriet uz daudzlīmeņu modeļu izstrādi cieto vielu virsmas deformācijai.

Cilindrisko ķermeņu robežu aprēķināšanas metodes būvniecība un pamatojums, ko izraisa virsmas slāņu deformācija. Iegūtie rezultāti ļauj izstrādāt teorētisku pieeju, \\ t

sazinieties ar stīveri no Ņemot vērā visu reālo struktūru virsmu stāvokļa kopīgo ietekmi.

Viscoelastic diska mijiedarbības un dobuma modelēšana
Novecošanas materiāla plāksne, rezultātu ieviešanas vieglums
kas ļauj tos izmantot, lai plašu apli lietotu
Uzdevumi.

Aptuvenais kontaktu problēmu risinājums diska un izotropam, orthotropikai no Cilindriskā anizotropija, kā arī visdoelastiskie novecošanās pārklājumi uz plāksnes cauruma no Ņemot vērā to šķērsvirziena deformējamību. Tas ļauj novērtēt kompozītu pārklājumu ietekmi. no Zems elastības modulis pāru iekraušanai.

Nonlocālā modeļa būvniecība un cietās virsmas raupjuma raksturlielumu noteikšana kontaktinformācijā ar plastmasas pārklājumu uz letes.

Robežvērtību problēmu risināšanas metodes izstrāde no Ņemot vērā cilindrisku ķermeņu nodilumu, to virsmu kvalitāti, kā arī pretifriku pārklājumu klātbūtni. Pamatojoties uz to, metodoloģiju koncentrējot matemātisko un fiziskās metodes Pētījumā par nodilumizturību, kas ļauj veikt galveno uzsvaru uz pētījumu par parādībām, kas notiek pētniecībā iebildums Kontaktinformācija.

Pieteikuma iesniedzēja personīgais ieguldījums. Visi rezultāti apveltīti ar aizsardzību, autors personīgi iegūst.

Promocijas darba rezultātu aprobācija. Promocijas darbā sniegto pētījumu rezultāti tika iesniegti 22 starptautiskajās konferencēs un kongresos, kā arī NVS valstu un reperenču konferencēs, tostarp: "Pontryaginian rādījumi - 5" (Voronezh, 1994, Krievija), "Matemātiskie modeļi fizisko procesu un to īpašības "(Taganrog, 1997, Krievija), Nordtrib" 98 (Ebeltoft, 1998, Dānija), skaitliskā matemātika un skaitļošanas mehānika - "NMCM" 98 "(Miskolc, 1998, Ungārija)," Modelēšana "98" (Praha, 1998, Čehija), 6. starptautiskais simpozijs par šļūdēm un saistītiem procesiem (Bialowieza, 1998, Polija), "skaitļošanas metodes un ražošana: realitāte, problēmas, perspektīvas" (Gomel, 1998, Baltkrievija), "Polimēru kompozītmateriāli 98" (Gomel, 1998, Baltkrievija), "Mechanika" 99 "(Kauņa, 1999, Lietuva), p no Baltkrievijas kongresa par teorētisko un lietišķo mehāniku (Minska, 1999, Baltkrievija), internat. Konflikti. Par inženiertehnisko reheoloģiju, Icer "99 (Zielona Gora, 1999, Polija)," Transporta strengrout transporta pārvedumi "(Sanktpēterburga, 1999, Krievija), Starptautiskā konference par daudzfunkcionālajām problēmām (Stuttgart, 1999, Vācija).

Promocijas darba struktūra un darbības joma. Promocijas darbs sastāv no ieviešanas, septiņām nodaļām, secinājumiem, izmantoto avotu un lietojumprogrammu sarakstu. Pilns darba apjoms ir 2 minūtes, ieskaitot tilpumu, ko aizņem ilustrācijas - 14 lappuses, tabulas - 1 lapa. Izmantoto avotu skaits ietver 310 vienumus.

Cietās šļūdes ietekme uz to veidošanos kontakta jomā

Praktiskā analītisko atkarību sagatavošana spriegumiem un pārvietojumiem slēgtā formā īstiem objektiem pat vienkāršākajos gadījumos ir saistīta ar ievērojamām grūtībām. Tā rezultātā, apsverot kontaktpersonu uzdevumus, ir ierasts izmantot idealizāciju. Tātad, tiek uzskatīts, ka tad, ja struktūru izmēri ir pietiekami lieli, salīdzinot ar kontakttelpas lielumu, spriegumi šajā zonā ir vāji atkarīgi no struktūru konfigurācijas prom no kontakta zonas, kā arī metodi, to konsolidāciju. Tajā pašā laikā spriegumu ar diezgan labu uzticamības pakāpi var aprēķināt, apsverot katru ķermeni kā bezgalīgu elastīgu vidi, ko ierobežo līdzenas virsmas, t.i. Kā elastīga pusdabas.

Katras ķermeņa virsma tiek uzskatīta par topogrāfiski vienmērīgu mikro un makro līmenī. Pie mikro līmeņa, tas nozīmē, ka nav vai atsaucas mikroniska sazinoties virsmu, kas noteiktu nepilnīgu fit kontaktstikla virsmu. Tāpēc reālā kontakta platība, kas veidota uz izvirzījumu virsotnēm, ir ievērojami mazāk teorētiska. Makro līmenī virsmas profili tiek uzskatīti nepārtraukti kontaktu zonā kopā ar otro atvasinājumu.

Šos pieņēmumus pirmo reizi izmantoja Herz, kad atrisināt kontaktu uzdevumu. Rezultāti, kas iegūti, pamatojoties uz savu teoriju apmierinoši apraksta deformēto stāvokli ideāli elastīgu ķermeņu, ja nav berzes uz kontakta virsmas, bet nav piemērojams, jo īpaši uz zemu moduļus materiāliem. Turklāt tiek izmantots nosacījumi, kādos tiek izmantota Hertz teorija, apsverot saskaņoto virsmu kontaktu. Tas ir saistīts ar to, ka sakarā ar slodzes piemērošanu, lielums kontaktlaukuma zonas strauji pieaug un var sasniegt vērtības, kas ir salīdzināmas ar raksturīgajiem izmēriem sazinoties struktūrām, lai iestādes nevar uzskatīt par elastīgu pusi -space.

Īpaši interesanti risināt kontaktu uzdevumus, ņemot vērā berzes spēkus. Tajā pašā laikā, pēdējais uz virsmas sadaļā abu iestāžu saskaņotajā formā, kas ir normālā kontakta;, spēlē lomu tikai ar salīdzinoši augstu berzes koeficientu vērtībām.

Cieto ķermeņu kontaktu mijiedarbības teorijas attīstība ir saistīta ar atteikumu iepriekš uzskaitītajām hipotēzēm. Tas tika veikts šādās galvenajās jomās: cieto vielu deformācijas fiziskā modeļa komplikācija un (vai) atteikums uz gluduma hipotēzēm un to virsmu viendabīgumu.

Interese creep strauji palielinājās, jo attīstību tehnoloģiju. Starp pirmajiem pētniekiem konstatēja, ka fenomens par materiālu deformācijas laikā pastāvīgā slodzē bija Vika, Weber, Kollarush. Maxwell vispirms iepazīstināja likumu deformācijas laikā formā diferenciālo vienādojumu. Nedaudz vēlāk Bolygman izveidoja kopēju aparātu, lai aprakstītu lineārās šļūdes parādības. Šī ierīce, kas ir ievērojami attīstīta vēlāk Volterra, pašlaik ir klasisks integrētu vienādojumu teorijas sadaļa.

Līdz pagājušā gadsimta vidū materiālu deformācijas teorijas elementi laikā ir atraduši nelielu izmantošanu inženierbūvju aprēķināšanas praksē. Tomēr, attīstot enerģijas iekārtu, ķīmiskās tehnoloģiskās ierīces, kas darbojas augstākās temperatūrās un spiedienā, ir nepieciešama šļūdes fenomens. Mašīnbūves pieprasījumi izraisīja milzīgu eksperimentālo un teorētisko pētījumu apjomu šļūdes jomā. Sakarā ar nepieciešamību pēc precīziem aprēķiniem, rīšanas fenomens sāka ņemt vērā pat tādos materiālos kā koksni un augsni,

Pētījumā par creep saskaras ar kontaktu cieto ķermeņu ir svarīga vairākiem cēloņiem piemērotu un principiālu raksturu. Tātad, pat ar pastāvīgām slodzēm, mijiedarbojošu iestāžu formu un to intensīvo valsti, kā likums, tā mainās, kas jāņem vērā, izstrādājot mašīnas.

Kvalitatīvu paskaidrojumu par procesiem, kas notiek šļūdes laikā, var sniegt, pamatojoties uz galvenajām dislokāciju teorijas pārstāvniecībām. Tātad, kristāla režģa struktūrā var rasties dažādi vietējie defekti. Šos defektus sauc par dislokācijām. Viņi pārvietojas, mijiedarbojas savā starpā un rada dažāda veida slīdēšanas metālu. No dislokācijas kustības rezultāts ir pāreja uz vienu interatomisko attālumu. Intensīvā ķermeņa stāvoklis atvieglo kustību izmežģījumu, samazinot iespējamos šķēršļus.

Pagaidu līstes likumi ir atkarīgi no materiāla struktūras, kas mainās uz šļūdēm. Eksperimentāli ieguva stabilā šļūdes ātruma eksponenciālo atkarību pret spriegumiem salīdzinoši augstos spriegumos (-10 "un vairāk no elastības moduļa). Nozīmīgā sprieguma intervālā, eksperimentālie punkti par logaritmisko režģi parasti tiek sagrupēti dažos taisni taisni līnija. Tas nozīmē, ka uzskata, ka sprieguma intervāls (- 10 "-10" no elastības moduļa) ir atkarīga no deformāciju ātruma atkarība. Jāatzīmē, ka zemā spriegumos (10 "un mazāk no Elastīgs modulis) Šī atkarība ir lineāra. Vairāki darbi tiek dota dažādiem eksperimentāliem datiem par dažādu materiālu mehāniskajām īpašībām plašā temperatūrā un deformācijas likmēs.

Integrāls vienādojums un tā lēmums

Ņemiet vērā, ka, ja elastīgie pastāvīgie diski un plāksnes ir vienādi, tad wow \u003d o un šis vienādojums kļūst par pirmapstrādes neatņemamu vienādojumu. Analītisko funkciju teorijas iezīmes ļauj šajā gadījumā, izmantojot papildu nosacījumus, lai iegūtu vienu risinājumu. Tie ir tā sauktie formulas, lai ārstētu vienskaitļa integrālos vienādojumus, kas ļauj skaidri iegūt risinājumu uzdevumam. Īpatnība ir tā, ka lieluma vērtības problēmu teorijā parasti tiek uzskatīti trīs gadījumi (kad V ir daļa no robežas robežas): risinājumam ir iezīme abos integrācijas reģiona galos; Risinājums ir iezīme vienā no integrācijas zonas galiem, un otrajā tas kļūst par nulli; Šķīdums ir vērsts uz nulli abos galos. Atkarībā no izvēles viena vai otru, ir būvēts vispārējs risinājums, kas ietver vispārēju risinājumu pirmajā gadījumā. vienots vienādojums. Nosakot uzvedību risinājuma par bezgalību un leņķisko punktu kontaktligzdas, pamatojoties uz fiziski saprātīgiem pieņēmumiem, viens risinājums ir veidots, kas atbilst noteiktajiem ierobežojumiem.

Tādējādi šī uzdevuma risinājuma unikalitāte tiek uztverta saņemto ierobežojumu nozīmē. Jāatzīmē, ka, risinot kontaktu problēmas elastības teorijas, visbiežāk sastopamie ierobežojumi ir aprites prasības nulles risinājumiem kontaktaprīkojuma galos un pieņēmums par izzušanu stresu un rotāciju uz bezgalību. Gadījumā, kad integrācijas joma ir visa reģiona robeža (ķermenis), risinājuma unikalitāti garantē Cauchy formulas. Šajā gadījumā vienkāršākais un visizplatītākais metode lietišķo uzdevumu risināšanai šajā gadījumā ir skats uz cauchy integrālu sērijas veidā.

Jāatzīmē, ka iepriekšminētajā vispārējā informācijā no vienskaitļa integrālās vienādojumu teorijas, pētīto reģionu kontūru īpašības nav norādītas, jo Šādā gadījumā ir zināms, ka loka loka (līkne, kas tiek veikta, tiek veikta integrācija) atbilst Lyapunov stāvoklim. Divdimensiju robežvērtības problēmu teorijas vispārināšana vispārīgāku pieņēmumu gadījumā AI monogrāfijā atrodama vispārīgāku pieņēmumu gadījumā par teritoriju robežu gludumu. Danilyuk.

Vislielākā interese ir kopējais vienādojuma gadījums, kad 7I 0. Precīza risinājuma izveides metožu trūkums šajā gadījumā noved pie nepieciešamības piemērot skaitliskās analīzes metodes un tuvināšanas teoriju. Faktiski, kā tas jau ir atzīmēts, skaitliskās metodes neatņemamu vienādojumu risināšanai parasti ir balstīta uz dažu sugu vienādojuma vienādojuma risināšanas tuvināšanu. Uzkrāto rezultātu apjoms šajā jomā ļauj izcelt galvenos kritērijus, par kuriem šīs metodes parasti tiek salīdzinātas, lietojot tos lietišķos uzdevumos. Pirmkārt, piedāvātās pieejas fizikālās analoģijas vienkāršība (parasti tā ir vienā vai citā noteiktu risinājumu sistēmas superpozīcijas metode); Nepieciešamo sagatavošanas analītisko aprēķinu apjoms, ko izmanto, lai iegūtu attiecīgo sistēmu lineārie vienādojumi; nepieciešamo lineāro vienādojumu sistēmas lielumu, lai panāktu vajadzīgo risinājuma precizitāti; Skaitliskas metodes izmantošana lineāro vienādojumu sistēmas risināšanai, kas padara tās struktūras iezīmi un attiecīgi ļaujot skaitliskajam rezultātam ar augstāko ātrumu. Jāatzīmē, ka pēdējam kritērijam ir būtiska nozīme tikai attiecībā uz lieliem lineāriem vienādojumiem. Tas viss nosaka izmantotās pieejas efektivitāti. Tajā pašā laikā ir jānorāda, ka tagad ir tikai atsevišķi pētījumi par salīdzinošo analīzi un iespējamiem vienkāršojumiem, risinot praktiskas problēmas ar dažādu tuvinājumu palīdzību.

Jāatzīmē, ka integrētu vienādojumu var piešķirt veidlapai: V loka no vienas rādiusa apkārtmērs, kas noslēgts starp diviem punktiem ar leņķa koordinātām -SS0 un A0, A0 є (0, L / 2); U1 ir reāls koeficients, ko nosaka mijiedarbību elastīgās īpašības (2.6.); F (t) - slavena iezīmeDefinēts ar izmantotajām slodzēm (2.6.). Turklāt mēs atceramies, ka STG (t) aicina līdz nullei integrācijas segmenta galos.

Divu paralēlu aprindu relatīvā tuvināšanās, ko nosaka nelīdzenuma deformācija

Iekšējā cirkulāro cilindru iekšējās saspiešanas uzdevums tika uzskatīts, vispirms uzskatīja, ka I.Y. Stanman. Atrisinot to sniegto problēmu, ir ierasts, ka ārējā slodze darbojas uz iekšējiem un ārējiem baloniem uz to virsmām, tiek veikta kā normāls spiediens, diametrāli pretējs kontakta spiediens. Kad vienādojums ir atvasināts, risinājums tiek izmantots, lai saspiestu cilindru ar diviem pretējiem spēkiem un līdzīgas problēmas risinājumu apļveida atvēruma izskatīšanai elastīgā vidē. Tā tika iegūta skaidra izteiksme, lai pārvietotu cilindra cilpas punktus un caurumus, izmantojot neatņemamu operatoru no sprieguma funkcijas. Šo izteiksmi izmantoja vairāki autori, lai novērtētu kontakta stīvumu.

Izmantojot heiristisko tuvinājumu kontaktu izplatīšanai stresa shēmai I.Ya. Stanman, A.B. Milov saņēma vienkāršotu atkarību no maksimālām kontaktu kustībām. Tomēr tika konstatēts, ka iegūtais teorētiskais novērtējums ievērojami atšķiras no eksperimentāliem datiem. Tādējādi no eksperimenta noteiktā kustība izrādījās mazāk teorētiska 3 reizes. Šo faktu izskaidro autors būtiskas ietekmes funkciju telpisko iekraušanas shēmu, un ierosina pārejas koeficientu no trīsdimensiju uzdevumu līdz dzīvoklim.

Līdzīga pieeja izmanto M.I. Silts, nosakot aptuveno šķīdumu nedaudz atšķirīgu. Jāatzīmē, ka šajā darbā turklāt tika iegūts lineārs otrās kārtas lineārais diferenciālais vienādojums, lai noteiktu kontaktu kustības gadījumā ķēdē, kas parādīta 2.1 attēlā. Norādītais vienādojums tieši izriet no integritātes vienādojuma iegūšanas metodes, lai noteiktu normālas radiālās spriegumus. Šādā gadījumā pareizās daļas sarežģītība nosaka apjomīgāko no iegūtās izteiksmes kustībām. Turklāt šajā gadījumā ir nezināmas koeficientu vērtības atbilstošā viendabīgā vienādojuma risināšanā. Tajā pašā laikā jāatzīmē, ka, nenosakot pastāvīgās vērtības, var noteikt caurumu un vārpstas diametrāli pretējos punktus radiālos kustības.

Tādējādi, neskatoties uz to, cik svarīgi ir noteikt kontaktu stīvumu, analīze literāro avotu neļāva identificēt tās risinājuma metodi, kas ļauj pamatoti noteikt lielāko parasto kontaktu kustību dēļ, jo deformācija Virsmas slāņi, neņemot vērā mijiedarbojošos struktūru deformācijas kopumā, kas ir saistīts ar oficiālas koncepcijas definīcijas "kontakta stīvuma" definīciju.

Risinot uzdevumu, mēs turpināsim no šīm definīcijām: kustības saskaņā ar galveno spēku vektora darbību (izņemot kontaktinformācijas funkcijas) tiks saukti tuvāk (izņemšana) no diska centra (caurumiem) un tās virsmu Tas nerada izmaiņas tās robežas formā. Tiem. Tas ir ķermeņa stingrība kopumā. Tad kontakta stīvums ir diska centra (caurumu) maksimālā kustība, neņemot vērā elastīgās ķermeņa kustību saskaņā ar galveno spēku vektora darbību. Šī jēdzienu sistēma ļauj sadalīt kustību; iegūst no elastības teorijas problēmas risinājuma un parāda, ka cilindrisko struktūru kontakta stingrības novērtējums, kas iegūts A.B. Milovish no šķīduma IL. Stanman, Verne tikai par šo iekraušanas shēmu.

Apsveriet 2.1. Punktā noteikto uzdevumu. (2.1. Attēls) ar robežu stāvokli (2.3.). Ņemot vērā analītisko funkciju īpašības, no (2.2.) Mums ir, ka:

Ir svarīgi uzsvērt, ka pirmais termins (2.30) un (2.32) nosaka, risinot koncentrētu stiprības problēmu bezgalīgā reģionā. Tas izskaidro logaritmiskās funkcijas klātbūtni. Otros terminus (2.30), (2.32) nosaka tangenta spriedzes trūkums uz diska ķēdes un atvēršanas;, kā arī nosacījumu analītisko uzvedību atbilstošo komponentu kompleksā potenciāla nulles un bezgalībā. No otras puses, superposition (2.26) un (2.29) ((2.27) un (2.31)) piešķir nulles galvenajam spēku vektoram, kas iedarbojas uz cauruma kontūru (vai disku). Tas viss ļauj jums izteikt cauri trešajam radiālajam kustības termiņam patvaļīgā fiksētā virzienā C, plāksnē un diskā. Lai to izdarītu, mēs atrodam atšķirību starp FPD (G), (Z) un FP 2 (2), 4V2 (Z):

Aptuvenais risinājums divdimensiju kontaktu problēmai lineārās šļūdes gludām cilindriskām struktūrām

Ideja par nepieciešamību ņemt vērā saspiesto ķermeņu virsmas mikrostruktūru, pieder I.Ya. Stanman. Tas tika ieviests modelis apvienotas bāzes, saskaņā ar kuru elastīgā ķermeņa, papildus pārvietojumiem, ko izraisa rīcība normālu spiedienu, un nosaka risinājums atbilstošiem uzdevumiem teorijas elastības, papildu normālas kustības rodas, jo uz tīri vietējām deformācijām, atkarībā no mikrostruktūras, kas saskaras ar virsmām. I.Ya.sterman ierosināja papildu kustību proporcionāli normālam spiedienam, un proporcionalitātes koeficients ir paredzēts Šis materiāls Pastāvīgā apjoms. Kā daļu no šīs pieejas, viņi pirmo reizi ieguva vienādojumu vienotas kontakta problēmas elastīgu aptuvens ķermeni, t.e. Ķermenis ar augstu adhesives slāni.

Vairākos darbos tiek pieņemts, ka papildu parastās kustības sakarā ar mikroprifuzoru deformāciju, kas skar iestāžu mikroprifurizācijas, ir proporcionāla makro-strand zināmā mērā. Tas ir balstīts uz vidējo kustību vērtību izlīdzināšanu un uzsver virsmas raupjuma mērīšanas pamatnes garumā. Tomēr, neraugoties uz līdzīgas klases problēmu risināšanas problēmām, vairākas metodiskas grūtības netiek pārvarētas. Tātad, hipotēze par barošanas stresa un kustību virsmas slāņa, ņemot vērā reālās īpašības Microgeometry, ir taisnība mazo bāzes garumu, ti. Augstas virsmas tīrība, un tāpēc ar taisnīguma par hipotēzi par topogrāfisko gludumu mikro un makro līmenī. Jāatzīmē arī būtiska vienādojuma komplikācija, lietojot līdzīgu pieeju un neiespējamību aprakstīt tās ietekmi uz viļņainību.

Neskatoties uz diezgan labi attīstīto ierīci kontaktu problēmu risināšanai, ņemot vērā lielākas priekšrocības slāni, palika vairāki metodiski jautājumi, kavēja savu pieteikumu aprēķinu inženierzinātņu praksē. Kā jau minēts, virsmas raupjums ir varbūtības augstuma sadalījums. Virsmas elementa lieluma atkarība, kurā tiek noteiktas raupjuma īpašības, ar kontaktaprīkojuma telpas lielumu, ir galvenās grūtības risināt uzdevumu un nosaka nepareizu piemērošanu dažiem tiešā savienojuma autoriem nepareiza lietošana. \\ T diametrs un nelīdzenuma celms formā: kur s ir virsmas punkts.

Jāatzīmē arī uzdevuma risinājums, izmantojot pieņēmumu par spiediena sadalījuma veida pārveidošanu paraboliskajā veidā, ja elastīgās pusdabas deformācijas, salīdzinot ar nelīdzenā slāņa deformācijām, var atstāt novārtā. Šī pieeja izraisa ievērojamu komplikāciju par integrēto vienādojumu un ļauj saņemt tikai skaitliskus rezultātus. Turklāt autori ir izmantoti jau minētā hipotēze (3.1.).

Ir jāpiemin mēģinājums izstrādāt inženierzinātņu metodi raupjuma ietekmei iekšējā pieskārienu cilindrisko ķermeņu, pamatojoties uz pieņēmumu, ka elastīgās radiālās kustības kontaktlaukuma jomā, ko izraisa deformācija mikro-pārkāpumu ir nemainīgs un proporcionāls līdz vidējam kontakta spriegumam t zināmā mērā. Tomēr, neskatoties uz acīmredzamo vienkāršību, šīs pieejas trūkums ir tāds, ka ar šo raupjuma metodi, tās ietekme pakāpeniski palielinās, palielinot slodzi, kas nav novērota praksē (3. attēls).

Mēs veicam visu veidu studentu darbu

Elastīgo ķermeņu kontaktinformācijas teorija un tā izveide ir balstīta uz berzes ritošā sastāva veidošanas procesiem ar racionālu ģeometriju

DisertācijaPalīdzība rakstiskiUzziniet izmaksas mans Darbs

Tomēr pašreizējā elastīgā kontakta teorija nepietiekami meklē racionālu ģeometrisko formu, kas saskaras ar virsmām diezgan plašā mērogā. Eksperimentālā meklēšana šajā jomā ir ierobežota ar izmantoto mērīšanas iekārtu un eksperimentālo iekārtu sarežģītību, kā arī augstu darba intensitāti un izturību ...

• Saņēma konvencijas
• 1. nodaļa. Jautājuma, mērķu un mērķu statusa kritiskā analīze
  • 1. 1. Sistēmiskā analīze pašreizējā stāvoklī un tendencēm jomā uzlabot elastīgo kontaktu kompleksu
    • 1. 1. 1. Pašreizējā stāvokļa teorijas vietējo elastīgo kontakta struktūru kompleksa formas un optimizācijas ģeometrisko kontaktu parametru
    • 1. 1. 2. Galvenie virzieni, kā uzlabot ritošā formas darba virsmu apstrādes tehnoloģiju
    • 1. 1. 3. Mūsdienu tehnoloģija Veidojot superfinēšanas rotācijas virsmas
  • 1. 2. Pētniecības uzdevumi
• 2. nodaļa. Elastīgs kontakta mehānisms
• Sarežģīta ģeometriskā forma
  • 2. 1. Kompleksa struktūru elastīgās saskares deformētās stāvokļa mehānisms
  • 2. 2. Sarežģītas formas elastīgo ķermeņu intensīvās valsts mehānisms
  • 2. 3. Sazināšanās iestāžu ģeometriskās formas analīze par to elastīgā kontakta parametriem
• secinājumi
• 3. nodaļa. Veidojot racionālu ģeometrisko formu daļām par slīpēšanas operācijām
  • 3. 1. Veidojot rotācijas detaļu ģeometrisko formu, slīpēšana ar slīpiem līdz asīm
  • 3. 2. Algoritms un programma, lai aprēķinātu detaļu ģeometrisko formu slīpēšanas darbībām ar slīpu loku un stresa deformācijas stāvokli tās saskarē ar elastīgu ķermeņa formu bļodā
  • 3. 3. Slīpēšanas procesa parametru ietekmes analīze ar slīpu loku uz zemes virsmas atskaites spējas
  • 3. 4. Slīpēšanas procesa tehnoloģisko spēju pētījumi, tiecoties sagataves asī ar slīpēšanas loku un to lietošanas gultņu darbības īpašībām
• secinājumi
• 4. nodaļa. Pamati, veidojot detaļu profilu uz superfinēšanas operācijām
  • 4. 1. Matemātiskais modelis mehānisma procesa veidošanās daļām superfinēšanas laikā
  • 4. 2. Algoritms un programma apstrādātās virsmas ģeometrisko parametru aprēķināšanai
  • 4. 3. Tehnoloģisko faktoru ietekmes analīze par virsmas veidošanās procesa parametriem virspusināšanas laikā
• secinājumi
• 5. nodaļa. Superfine formēšanas procesa efektivitātes izpēte
  • 5. 1. Eksperimentālo pētījumu un eksperimentālo datu apstrādes metodes
  • 5. 2. Regresijas analīze rādītāju procesa veidojot superfinēšanas atkarībā no īpašībām instrumenta
  • 5. 3. Regresijas analīze rādītāju procesa formēšanas superfinēšanas atkarībā no apstrādes režīma
  • 5. 4. Vispārējs matemātiskais modelis procesa formēšanas superfine
  • 5. 5. Rullīšu gultņu veiktspēja ar racionālu ģeometrisko formu darba virsmām
• secinājumi
• 6. nodaļa. Pētījumu rezultātu praktiskā pielietošana
  • 6. 1. Berzes rullīšu balstu balstu uzlabošana
  • 6. 2. Metode slīpēšanas gredzeni gultņi
  • 6. 3. Metode profila sliežu rullīšu gredzenu uzraudzībai
  • 6. 4. Metodes superfinēšanas daļas no gredzenu veida kompleksa profila veida
  • 6. 5. Metode, lai paceltu gultņus ar darba virsmu racionālu ģeometrisko formu
• secinājumi

Unikāla darba izmaksas

Lietišķā teorija kontakta mijiedarbību elastīgās institūcijas un radīšanas uz tās pamata procesi veidošanos berzes-ripinos atbalstu ar racionālu ģeometriju ( kopsavilkums, termins, diploms, kontrole)

Ir zināms, ka mūsu valsts ekonomikas attīstības problēma lielā mērā ir atkarīga no celšanas nozares, pamatojoties uz progresīvās tehnoloģijas izmantošanu. Šis noteikums galvenokārt attiecas uz ražošanu, jo citu tautsaimniecības nozaru darbība ir atkarīga no gultņu kvalitātes un to ražošanas efektivitātes. Palielinot ritošā berzes berzes balstu darbības īpašības palielinās mašīnu un mehānismu uzticamību un resursus, aprīkojuma konkurētspēju pasaules tirgū, kas nozīmē, ka tas ir ārkārtīgi svarīga problēma.

Ļoti svarīgs virziens, lai uzlabotu ritošā berzes balstu kvalitāti, ir tehnoloģiskā nodrošināšana racionāla ģeometriskā forma savu darba virsmu: ķermeņi un rites trases. V. M. Alexandrova darbos, O. Yu. Davidenko, A.B. Queen, A.I. Lurie, A.B. Orlova, I.Ya. Stable Mana un citi. Tas ir pārliecināts, ka darba virsmas elastīgi saskaroties ar racionālu ģeometrisko formu mehānismiem un mašīnām var ievērojami uzlabot elastīgā kontakta parametrus un ievērojami palielināt berzes mezglu darbības īpašības.

Tomēr pašreizējā elastīgā kontakta teorija nepietiekami meklē racionālu ģeometrisko formu, kas saskaras ar virsmām diezgan plašā mērogā. Eksperimentālo meklēšanu šajā jomā ir ierobežota ar izmantoto mērīšanas iekārtu un eksperimentālo iekārtu sarežģītību, kā arī augstās grūtības un pētniecības ilgums. Tāpēc pašlaik nav universāla tehnika, lai izvēlētos racionālu ģeometrisko formu mašīnu detaļu un instrumentu saskares virsmām.

Nopietna problēma, kas saistīta ar velmēšanas mašīnu praktisko izmantošanu ar racionālu kontaktu ģeometriju, ir trūkums efektīvi veidi to ražošanu. Modernās metožu slīpēšanas un regulēšanas metodes mašīnu detaļu virsmas ir izstrādātas galvenokārt detaļu virsmu ražošanā attiecībā uz vienkāršu ģeometrisko formu, kuru profili ir definēti ar apaļu vai taisnām līnijām. Superfinēšanas veidošanas metodes, kas izstrādātas Saratovs zinātniskā skola, ir ļoti efektīva, bet to praktiskā pielietošana ir izstrādāta tikai rullīšu gultņu iekšējo rullīšu iekšējo rullīšu ritošā ceļa tipa apstrādei, kas ierobežo to tehnoloģiskās iespējas. Tas viss neļauj, piemēram, lai efektīvi pārvaldītu formu veidlapu kontaktu spriegumu vairāku ritošā berzes struktūru, un tāpēc būtiski ietekmē to darbības īpašības.

Tādējādi, nodrošinot sistemātisku pieeju, lai uzlabotu ģeometrisko formu darba virsmām ritošā berzes asambleju un tās tehnoloģisko atbalstu, būtu jāuzskata par vienu no svarīgākajiem virzieniem turpmākai uzlabošanai darbības īpašības mehānismiem un mašīnām. No vienas puses, pētījums par efektu ģeometrisko formu, kas saskaras ar elastīgo ķermeņiem par parametriem to elastīgo kontaktu ļauj izveidot universālu metodiku, lai uzlabotu dizainu ritošā berzes balstiem. No otras puses, noteiktā detaļu tehnoloģiskā atbalsta pamatu izstrāde nodrošina efektīvu ritošā berzes mehānisma un mašīnu atbalstu ražošanu, palielinot darbības īpašības.

Tādēļ attīstība teorētisko un tehnoloģisko pamatu uzlabotu parametru elastīgo kontakta detaļām par ritošā berzes balstiem un izveidi, pamatojoties uz to ļoti efektīvu tehnoloģiju un iekārtu ražošanas rullīšu gultņu, ir zinātniska problēma, kas ir svarīga vietējās inženierijas attīstībai.

Darba mērķis ir izstrādāt piemērotu elastīgo ķermeņu vietējās kontaktinformācijas teoriju un veidot berzes ripošanas balstus ar racionālu ģeometriju, kuras mērķis ir uzlabot dažādu mehānismu un mašīnu nesošo mezglu veiktspēju.

Pētniecības metodes. Darbs tika veikts, pamatojoties uz elastības teorijas pamatnoteikumiem, \\ t mūsdienu metodes Deformētā un intensīvā stāvokļa matemātiskā modelēšana vietējā sakarā ar elastīgām struktūrām, moderniem mehānisko inženierzinātņu tehnoloģiju noteikumiem, abrazīvo pārstrādes teoriju, varbūtības teoriju, matemātisko statistiku, neatņemama un diferenciālā aprēķina matemātiskās metodes, skaitliskās aprēķināšanas metodes.

Eksperimentālie pētījumi tika veikti, izmantojot modernus paņēmienus un aprīkojumu, izmantojot eksperimentu plānošanas metodes, eksperimentālo datu apstrādi un regresijas analīze, kā arī izmantojot mūsdienīgas datoru programmatūras paketes.

Precizitāte. Darba teorētiskie noteikumi ir apstiprināti ar eksperimentālo pētījumu rezultātiem, kas veikti gan laboratorijas, gan ražošanas apstākļos. Teorētisko noteikumu un eksperimentālo datu ticamību apstiprina, ieviešot darba rezultātus ražošanā.

Zinātniskā novitāte. Papīrs izstrādāja lietišķo elastīgo iestāžu vietējo kontaktu mijiedarbību un radīja berzes ripošanas balstu veidošanas procesus ar racionālu ģeometriju, atverot iespēju ievērojami palielināt gultņu balstu un citu mehānismu darbības īpašību ievērojamu pieaugumu. .

Promocijas darba galvenie noteikumi, kuriem ir aizstāvība: \\ t

1. Kompleksā ģeometriskā formas elastīgo ķermeņu vietējā saskares teorija, kurā ņemta vērā Kontaktpersonas elipses ekscentriskuma nepastāvība un dažādas sākotnējās atšķirības profilu formas galvenajās sadaļās, ko apraksta enerģijas atkarības ar patvaļīgiem rādītājiem .

2. Intensīvās valsts pētījumu rezultāti elastīgās vietējās kontaktpersonas un analīzi par elastīgo ķermeņu sarežģītās ģeometriskās formas ietekmi uz vietējā kontakta parametriem.

3. Ritošā berzes veidošanās mehānisms atbalsta ar racionālu ģeometrisko formu uz virsmas slīpēšanas operācijām, tiecas uz sagataves asi ar slīpēšanas loku, slīpēšanas parametru ietekmes analīzes rezultātus ar slīpu apli uz atbalsta Slīpēšanas virsmas spēja, slīpēšanas procesa tehnoloģisko spēju izpētes rezultāti, tiecoties sagataves slīpēšanas lokā un to lietošanas gultņu darbības īpašības.

4. detaļu veidošanās procesa mehānisms superfinēšanas laikā, ņemot vērā procesa sarežģīto kinemātiku, nevienmērīgu instrumenta, tās nodiluma un veidošanās pakāpi apstrādes procesā, analīzes rezultāti Dažādi faktori par metāla noņemšanas procesu dažādos sagataves profila punktos un veidojot tās virsmu

5. Regresijas daudzfaktorisko analīzi tehnoloģisko spēju veidošanā, veidojot superfinēšanas daļas gultņu uz superfine mašīnām jaunākajām modifikācijām un darbības īpašības gultņiem, kas izgatavoti, izmantojot šo procesu.

6. Mērķtiecīgas konstrukcijas izstrādes metodes racionāro gultņu daļu kompleksā ģeometriskā formas darba virsmu, visaptveroša metode, kas ražo ritošā atbalsta daļas, kas ietver provizorisko, galīgo apstrādi un ģeometrisko parametru kontroli Darba virsmas, jaunu tehnoloģisko iekārtu izstrāde, kas izveidota, pamatojoties uz jaunām tehnoloģijām un kas paredzētas velmēšanas detaļu ražošanai ar racionālu ģeometrisko formu darba virsmām.

Šī darba pamatā ir daudzu vietējo un ārvalstu autoru pētījumu materiāli. Šā darba diskusijā piedalījās vairāku Saratova augu speciālistu pieredze un atbalsts, Saratova pētniecības un ražošanas uzņēmums nestandarta produktiem, kas sastāv no Mašīnbūves, SARATOV Valsts tehniskās universitātes un citu organizāciju.

Autors uzskata, ka tās pienākums ir izteikt īpašu paldies par vērtīgu padomu un daudzpusēju palīdzību, kas sniegta šī darba izpildē, godalgojis Krievijas Federācijas zinātnes darbinieku, Dr. tehniskās zinātnes, Profesors, Raen Yu akadēmiķis. V. Chebotarev un Dr. Tehniskās zinātnes, profesors A.M. Tīrītājs.

Ierobežotā darba apjoms neļāva izsmeļošas atbildes uz vairākiem skartajiem jautājumiem. Daži no šiem jautājumiem ir pilnīgāk pārskatīti autora publicētajos darbos, kā arī kopīgs darbs Ar absolventu studentiem un pretendentiem ("https: // vietne", 11).

334 Secinājumi:

1. Mērķtiecīga konstrukcija racionālu dizainu darba virsmu kompleksa ģeometrisko formas tāda veida rullīšu gultņiem, un kā piemērs, jauns dizains lodīšu gultnis ar racionālu ģeometrisko formu ritošā sliedēm tika ierosināts .

2. Visaptveroša tehnoloģija ritošā atbalsta daļu ražošanai, kas ietver sākotnējo, galīgo apstrādi, darba virsmu ģeometrisko parametru kontroli un pacelšanas gultņus.

3. Ir ierosinātas jauno tehnoloģisko iekārtu dizains, kas izveidots, pamatojoties uz jaunām tehnoloģijām un kas paredzētas ripošanas atbalsta daļu ražošanai ar racionālu ģeometrisko formu darba virsmām.

Secinājums

1. Pētījuma rezultātā sistēma, lai atrastu racionālu ģeometrisko formu vietējā sakarā ar elastīgām struktūrām un to veidošanās tehnoloģisko bāzēm, kas paver izredzes uzlabot plašu citu mehānismu un mašīnu klases darba spēju uzlabošanu.

2. Ir izstrādāts matemātiskais modelis, kas atklāj sarežģītās ģeometriskās formas elastīgo ķermeņu vietējā saskares mehānismu un ņem vērā kontaktpersonas elipses ekscentriskuma nepastāvību un dažādus sākotnējo trūkumu profilus aprakstītajās sadaļās ar jaudas atkarībām ar patvaļīgiem rādītājiem. Ierosinātais modelis apkopo iepriekš iegūtos risinājumus un ievērojami paplašina precīzu kontaktu uzdevumu risinājuma praktiskās piemērošanas jomu.

3. sarežģītā veidlapas elastīgās vietējās kontakta intensīvās vietējās kontaktpersonas matemātiskais modelis, kas apliecina, ka ierosinātais kontaktpersonas uzdevumu risinājums dod pamatsummu jauns rezultāts, atverot jaunu virzienu, lai optimizētu ciešāku ķermeņu kontaktu parametrus, kontaktu izplatīšanas būtība uzsver un nodrošina efektīvu mehānismu un mašīnu veiktspēju.

4. Skaitliskais risinājums vietējā kontakta struktūru kompleksa veidlapas, algoritmu un programmu, lai aprēķinātu deformēto un intensīvo stāvokli kontakta zonas, kas ļauj mērķtiecīgi izstrādāt racionālas struktūras darba virsmu daļām.

5. Eelastisko ķermeņu ģeometriskās formas analīze tika veikta par to vietējā kontakta parametriem, norādot, ka izmaiņu dēļ iestāžu veidā, ir iespējams vienlaicīgi kontrolēt kontaktpersonu formu, to lielumu Kontakta vietnes lielums, kas ļauj nodrošināt augstu atbalsta spēju sazināties ar virsmām, un līdz ar to lielā mērā palielināt kontaktu virsmu veiktspējas īpašības.

6. Tehnoloģiskais pamats, lai ražotu ritošā berzes balstus ar racionālu ģeometrisko formu uz tehnoloģiskām darbībām slīpēšanas un formēšanas superfinishining ir izstrādāta. Tās ir visbiežāk izmantotās tehnoloģiskās darbības precīzu mašīnbūves mašīnu, kas nodrošina plašu praktisko īstenošanu ierosināto tehnoloģiju.

7. Izstrādāto tehnoloģiju slīpēšanas bumba atbalsta slīpu sagataves asi ar slīpēšanas apli un matemātisko modeli, kas veido sasmalcinātu virsmu. Ir pierādīts, ka veidotā forma zemes virsmas, pretēji tradicionālajai formai, loka loka ir četri ģeometriskie parametri, kas ievērojami paplašina spēju kontrolēt atskaites jaudu virsmas apstrādei.

8. Ir ierosināts komplekss programmu, kas nodrošina aprēķinu ģeometrisko parametru virsmām, kas iegūtas, sasmalcinot slīpo apli, intensīvu un deformācijas stāvokli elastīgās ķermeņa ritošā balstās ar dažādiem slīpēšanas parametriem. Tiek veikta analīze par slīpēšanas parametru ietekmi ar slīpu apli uz slīpētās virsmas atbalsta spējas. Tiek parādīts, ka slīpēšanas procesa ģeometrisko parametru maiņa ar slīpu loku, īpaši slīpuma leņķi, var ievērojami pārdalīt kontaktu spriegumus, un tajā pašā laikā mainās kontaktpersonas dimensijas, kas ievērojami palielina Kontakta virsma un palīdz samazināt kontaktu. Ierosinātā matemātiskā modeļa atbilstības pārbaude sniedza pozitīvus rezultātus.

9. Slīpēšanas procesa tehnoloģisko spēju izpēte, tiecoties sagataves asī ar slīpēšanas loku, un tiek veiktas tās lietošanas gultņu darbības īpašības. Tiek parādīts, ka slīpēšanas process ar slīpu loku veicina pārstrādes veiktspējas pieaugumu, salīdzinot ar parasto slīpēšanu, kā arī uzlaboja apstrādātās virsmas kvalitāti. Salīdzinot ar standarta gultņiem, slīpuma izturība, kas izgatavoti, slīpējot slīpi apli, palielinās par 2-2,5 reizes, viļņošanās samazinās par 11 dB, berzes griezes moments samazinās par 36%, un ātruma pareizrakstība palielinās vairāk nekā divas reizes.

10. Izstrādāts matemātiskais modelis mehānisma veidošanā detaļu veidošanā superfinēšanas laikā. Atšķirībā no iepriekšējiem pētījumiem šajā jomā ierosinātais modelis nodrošina spēju noteikt metāla noņemšanu jebkurā profilā, atspoguļo procesa veidošanas procesu apstrādes procesa laikā, sarežģītu mehānismu tās inženierim un nodilumam .

11. Programmu kopums, kas nodrošina ģeometrisko parametru aprēķinu, kas apstrādāti ar virsmas superfinēšanas, atkarībā no galvenajiem tehnoloģiskajiem faktoriem. Tiek veikta dažādu faktoru ietekmes analīze par metāla noņemšanas procesu dažādos stieņa profila punktos un tās virsmas veidošanās. Analīzes rezultātā tika konstatēts, ka instrumenta darba virsmas deklarācija nosaka izšķirošā ietekme uz stieņa profila veidošanos superfinēšanas procesā. Ir veikta ierosinātā modeļa atbilstība, kas sniedza pozitīvus rezultātus.

12. tiek veikti regresija daudzfaktorisko analīzi tehnoloģisko spēju veidošanā, veidojot superfining gultņu daļas uz superfine mašīnām jaunāko modifikācijas un darbības īpašības gultņiem, kas izgatavoti, izmantojot šo procesu, tiek veikta. Superfinēšanas procesa matemātiskais modelis ir veidots, kas nosaka galveno darbības rādītāju pieslēgšanu un pārstrādes procesa kvalitāti no tehnoloģiskajiem faktoriem un ko var izmantot, lai optimizētu procesu.

13. Mērķtiecīga izstrādājot racionālu konstrukciju darba virsmu sastāvdaļu kompleksa ģeometriskā formas tāda veida rullīšu gultņiem, un kā piemērs, jauns dizains lodīšu gultnis ar racionālu ģeometrisko formu rites trases tika ierosināts. Ir izstrādāta visaptveroša tehnoloģija ritošā atbalsta daļu ražošanai, kas ietver sākotnējo, galīgo apstrādi, darba virsmu ģeometrisko parametru kontroli un gultņu iegādi.

14. Jaunu tehnoloģisko iekārtu izveide, kas izveidota, pamatojoties uz jaunām tehnoloģijām un paredzētas velmēšanas atbalsta daļu ražošanai ar racionālu ģeometrisku darba virsmu ģeometrisko formu.

Unikāla darba izmaksas

Bibliogrāfija

1. Alexandrov V.M., Pozharsky D. A. Elastīgo ķermeņu kontaktu mijiedarbības mehānika nav klasiski telpiskie uzdevumi. M.: Faktori, 1998. - 288c.
2. Alexandrov V.M., Romanis B. L. Kontaktu uzdevumi mašīnbūvē. M.: Mašīnbūve, 1986. - 174C.
3. Alexandrov V.M., Kovalenko E. V. Cieto mediju mehānikas problēmas ar jauktiem robežnosacījumiem. M.: Zinātne, 1986. - 334
4. Alexandrov V.M. Daži kontaktu uzdevumi elastīgajam slānim// pmm. 1963. T.27. Vol. 4. L. 758-764.
5. Alexandrov V.M. Asimptotiskas metodes kontaktinformācijas mehānikā// saziņa mijiedarbības mehānika. -M.: Fizmatlit, 2001. C.10-19.
6. Envinādi yu.a. Elastības teorija. M.: vidusskola, 1971.
7. A.c. № 2 000 916 no Krievijas Federācijas. Metode apstrādes formas virsmas rotācijas / Korolev A.A., Korolev.b.// BI 1993. № 37-38.
8. A.c. Nr. 916 268 (PSRS), Mich B24 pie 35/00. Rotācijas virsmu virsmas vadītājs ar līklīniju veidošanu /a.V. Korolevs, A. Ya. Chihiev // Bul. attēls 1980. № 7.
9. A.c. Nr. 199 593 (PSRS), MKI V24N 1/100, 19/06. Rotācijas virsmu abrazīvās apstrādes metode / A. V. Korolev // Bul. attēls 1985. - 47.
10. A.c. 1 141 237 (PSRS), MIM 16C 19/06. Ritošā gultnis / A. V. Korolev // Bul. attēls № 7.
11. A.c. № 1 337 238 (PSRS), MKI B24 pie 35/00. Tīrības metode / a.b. Korolevs, O. Yu. Davidenko, A.g. Marinin // Bul. attēls 1987. Nr. 17.
12. A.c. № 292 755 (PSRS), MKI B24 19/06. Superfinēšanas metode ar papildu kustību Bruck / S. RADKO, A.B. Korolevs, A.I.
13. Sprishevsky // Bul. attēls 1972. gadā.
14. A.c. Nr. 381 256 (PSRS), MKI V24N 1/00, 19/06. Par galīgās apstrādes metode / S. G. RADKO, A. V. Korolev, M. S. Rod, un citi. // Bul. attēls 1975. Nr. 10.
15. A.c. 800 450 (PSRS), MNI 16C 33/34. Rullītis velmēšanas gultņiem / e.e.novikov // bulta. attēls 1981. gadā.
16. A.c. № 598 736 (PSRS). Metode apdares detaļas gredzeniem velmēšanas gultņiem / O. V. Taratynov // Bul. attēls 1978.
17. A.c. 475 255 (PSRS), MNI pie 24 V 1 / Ju, 35/00. Cilindrisko virsmu apdares metode, ko ierobežo Burta.B. Grish-kevich, a.b. Stupin // muls. attēls 1982. Nr. 5.
18. A.c. 837 773 (PSRS), MKI B24 1/00, 19/06. Rullīšu gultņu skrejceļu superstitēšanas metode /a.A.Petrov, A. N. Ruzanov // Bul. attēls 22.
19. A.c. 880 702 (PSRS). MNI B24 33/02. HONING HEAD / HARD. Kāposti, V. G. Jevtukhov, A.B. Grishkevich // Bul. attēls 1981. Nr. 8.
20. A.c. № 500 964. PSRS. Elektroķīmiskās apstrādes ierīce / G. M. Pontiling, M. M. Sarapulkina, Yu. P. Cherepanov, F. P. Kharkov. 1976.
21. A.c. № 778 982. PSRS. Ierīce, lai regulētu starpsavienojuma plaisu ar dimensiju elektroķīmisko apstrādi. / A. D. Kulikov, N. D. Silovanov, F. G. Zaremba, V. A. Bondarenko. 1980. gads.
22. A.c. № 656 790. PSRS. Ierīce cikliskās elektroķīmiskās apstrādes kontrolei / ji. M, atlides, yu. M. Chernyshev. 1979. gadā.
23. A.c. № 250 636. PSRS. Elektroķīmiskās apstrādes procesa / V. S. Gepstein procesa kontroles metode, V. Yu. Kurochkin, K. G. NIKISHIN. 1971.
24. A.c. № 598 725. PSRS. Ierīce elektroķīmiskās ārstēšanas / yu lielumam. N. Penkovs, V. A. Lyskovskis, L. M. Samorukovs. 1978.
25. A.c. № 944 853. PSRS. Elektroķīmiskās ārstēšanas / A. E. MARTYSHKIN metode, 1982.
26. A.c. № 776 835. PSRS. Elektroķīmiskās apstrādes metode / R. G. Nikmatulīns. 1980. gads.
27. A.c. № 211 256. PSRS. Cathode ierīce elektroķīmiskajai apstrādei / V. I. Egorovs, P.E. Imphessman, M. I. PereetetKin et al. 1968.
28. A.c. № 84 236. PSRS. Elektriskās iekšējās slīpēšanas / gp metode. Kersha, A.B. Gushchin. E. V. Ivanitsky, A.B. Paliekas. 1981.
29. A.c. Nr. 1 452 214. PSRS. Sfēriskā tel / A. V. Markenko elektroķīmiskās pulēšanas metode, A. P. Morozova. 1987.
30. A.c. № 859 489. PSRS. Sfērisko iestāžu un ierīces elektroķīmiskās pulēšanas metode tās īstenošanai / A. M. Filippenko, V. D. Kadcheev, Yu. S. Kharitonov, A. A. Tspsenkov. 1981.
31. A.c. PSRS № 219,799 cl. 42, 22/03 / metode profila rādiusa mērīšanas // Grigoriev yu. L., Nehambin E..L.
32. A.c. № 876 345. PSRS. Elektroķīmiskās dimensijas apstrādes metode / E. V. Denisov, A. I. Mashyanov, A. E. Denisov. 1981.
33. A.c. № 814 637. PSRS. Elektroķīmiskās apstrādes metode / E. K. Lipatovs. 1980. gads.
34. Bathenkov C.B., Sabersky A.C., Cherepakova G. S. Cilindrisko rullīšu gultņu elementu intensīvā stāvokļa izpēte gredzenu skīšanā, izmantojot fotolastiskumu un hologrāfijas metodes//R.inz/vnipp. M., 1981. - № 4 (110). P.87-94.
35. Baselman RD, Tsapkin B. V., Perel L. Ya. Velmēšanas gultņi. Direktoriju. M.: Mašīnbūve, 1967 - 685 s.
36. Belyaev N.M. Vietējās spriedzes elastīgu ķermeņu saspiešanā// Inženiertehniskie pakalpojumi un būvniecības mehānika. JL: ceļš, 1924. lpp. 27-108.
37. Berezhinsky v.m. Bombardētu konusveida rullīšu gultņu gredzenu ietekme uz rullīša gala kontakta raksturu ar atbalsta pusēm//R.inz/vnipp. M., 1981.-№ 2. C.28-30.
38. Bilik sh. M. Macrogeometry detaļas mašīnas. M.: Mašīnbūve, 1973.-C.336.
39. Bochkareva I.I. Cilindrisko veltņu izliekta virsmas veidošanās procesa izpēte ar ne-centra superaturāciju ar garenisko barību: DIS .. cand. tehn Zinātnes: 05.02.08. Saratovs, 1974.
40. Brodskis A.C. Par slīpēšanas un vadošo apļa formu ar ne-centra slīpēšanas rullīša ar garenisko plūsmu// tr. In-ta / vnipp. M., 1985. Nr. 4 (44). - S.78-92.
41. Brozgol I.M. Gredzenu darba virsmu apdares ietekme uz gultņu vibrācijas līmeni4.C 42-48. 4.C 42-48.
42. Waits Yu.M., Maksimova Ji.a., Livshits Z. B., utt. Sfērisku dubultu rullīšu gultņu izturības izmeklēšana, pārbaudot nogurumu// Trudy in-ta / Vnipp. M., 1975. - 4 (86). - P.16-19.
43. Vdovenko V. G. Daži jautājumi par tehnoloģisko projektu efektivitāti detaļu elektroķīmisko apstrādi// mašīnu detaļu elektroķīmiskā dimensija apstrāde. Tula: TPI, 1986.
44. Beniaminov k.n., Vasilevsky c.b. Ieguldījuma darbības ietekme uz ritošā gultas izturību// nosaukums / VNIPP. M., 1989. Nē. 1. C.3-6.
45. Visāras R.V., Borisov V. G. un citi. Jautājumā par pāraugošiem veltņiem rites ceļvežos/ IZV. Universitātes. Mehāniskā inženierija. 1978. - № 10. L.27-29
46. . M.: Zinātne, 1974. - 455С.
47. Vorovich I.I., Aleksandrovs V. M., Babesha V. A. Elastības teorijas ne-klasiskie jaukti uzdevumi. M.: Zinātne, 1974. 455 p.
48. Izstāde. "FRG mašīnas Maskavā" / Sost. N. G. Edelman // Paturot nozare: zinātniskā un tehnoloģija. Ref. Sēdēt M.: Niiavtoprom, 1981. MOT. - P. 32-42.
49. Galanovs B.A. Gammeršteina veida kaulu vienādojumu metode, lai kontakti elastības teorijas kontakti nezināmu kontaktu jomu gadījumā// pmm. 1985. T.49. Vol. 5. -C.827-835.
50. Galakhova ma, Flanman Ya. Sh. Optimāla bombardēta veltņa forma// Vestn. Mehāniskā inženierija. 1986. - № 7. - P.36-37.
51. Galin ji.a. Elastības teorijas kontaktu uzdevumi. M.: Gostichizdat, 1953, - 264C.
52. Gasten V. A. Interelektrokrīkojuma uzstādīšanas precizitātes uzlabošana cikliskā dimensijas elektroķīmiskās apstrādes laikā: Autors. dis. Cand. Tehn Zinātne Tula, 1982
53. Gebel I.D. utt. Ultraskaņas superfinishe. L.: LDNTP, 1978.218 p.
54. Golovachev V. A., Petrovs B. I., Filimin V. G., Shmitanev V. A. Elektrochemical Dimensional apstrāde sastāvdaļu kompleksa formas. M.: Mašīnbūve, 1969.
55. Gordeev.b. Elastīgs abrazīvs rīks, ko izmanto mašīnbūvē: Pārskats Informējiet. / Filiāle Tsnii-teiavtoselhozmasha.- Tolimatti, 1990. 58c.
56. GRISHKEVICH A.B., kāposti V. A., Topori O.A. Tērauda rūdīta detaļu apdares apstrādes metodeMašīnbūves biļetens. 1973. № 9 -S.55-57.
57. Grishkevich A.B., Tsymbal I. P. Apstrādes operācijas. Kharkov: Vizsskola, 1985. - 141 p.
58. Davidenko O.Yu, Guskov A.B. Bacage metode beidzas ar lielāku daudzpusību un tehnoloģisko elastību// GPS mehāniskās apstrādes izstrādes valsts un perspektīvas Hosrat un pašfinansējuma apstākļos: Mijiedarbība. Zinātnisks Sēdēt Izhevsk, 1989. gads. trīsdesmit.
59. Davidenko O.YU., Savin C.B. Multipurpose Superfining Rolling ceļa rullīšu veltnis// apdares mašīnu daļas: starpnieks. Sēdēt Saratova, 1985. - S.51-54.
60. Dinnik a.n. Atlasītie darbi. Kijeva: Zinātņu akadēmijas Ukrainas SSR, 1952. T.1.
61. Dorofeev V.d. Profila dimanta abrazīvo apstrādes pamati. -Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1983. gads. 186 p.
62. Konversijas automātiskais modelis 91 A. / Tehniskais apraksts. 4GPZ, -KuIbysev, 1979.-42c.
63. Evieev D.g. Virsmas slāņu īpašību veidošanās abrazīvās apstrādes laikā. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1975. - 127C.
64. Elelanova t.o. Dimanta slīpēšanas instrumentu apdares produkti: -M., Vniiitemr, 1991. 52c.
65. Elizavetin M.A., Suer E. Tehnoloģiskie veidi, kā palielināt mašīnu izturību. -M.: Mašīnbūve, 1969. gadā. 389 p.
66. Yermakov yu.m. Abrazīvo apstrādes efektīvu piemērošanu: Pārskats. M.: Niimash, 1981. - 56 p.
67. Yermakov yu.m., Stepanov yu. S. Mūsdienu tendences Abrazīvās apstrādes attīstība. M., 1991. - 52 p. (Machine-Building PR. Ser. Tehnoloģijas un aprīkojums. Metāla apstrādes griešana: pārskats, informējiet. // Vniiitemr. 1997. Mac.
68. Zhevtunov v.p. Rullīšu gultņu izturības sadales funkcijas atlase un pamatojums//R.inzta /vnipp.- M., 1966, - Nr. 1 (45) .- C.16-20.
69. Zykov E.I., Kitaev V. I. un citi. Uzlabot rullīšu gultņu uzticamību un izturību. M.: Mašīnbūve, 1969. - 109 p.
70. Ippolites G. M. Abrazīvā dimanta apstrāde. -M.: Mašīnbūve, 1969. -335 p.
71. KVASSOV VI, Tsihanovich A. G. Cilindrisko rullīšu gultņu ilgstošo ilgtspējīgamība// Kontaktinformācijas eļļošanas teorija un tās praktiskā pielietošana tehnikā: SAT. Raksti. -Kuibyshev, 1972. -S.29-30.
72. Koltunov I.B. utt. Progresīvie abrazīvā, dimanta un elektrisko ārstēšanas procesi gultņu ražošanā. M.: Mašīnbūve, 1976. - 30 S.
73. Kolchugin S.F. Profila dzēšanas dimanta slīpēšanas precizitātes uzlabošana. Abrazīvie apstrādes procesi, Abrazīvie instrumenti un materiāli: SAT. Darbaspēks. Volzhsky: VICI, 1998. - P. 126-129.
74. Komisāri N.I., Rakhmatullin R. Kh. Apstrādes rullīšu apstrādes tehnoloģiskais process// izteikt informāciju. Paturot nozari. -M.: Niiavtoprom, 1974.SP. 11. - C.21-28.
75. Konovalova e.g. Jaunu metožu metālapstrādes metožu pamati. Minska:
76. Izdevniecība EN BSSR, 1961. 297 p.
77. Korn G., Korn T. Matemātikas atsauce zinātniekiem un inženieriem. M.: Zinātne, 1977.
78. Korovichinsky m.v. Stresu izplatīšana tuvumā vietējo kontaktu elastīgu ķermeņi ar vienlaicīgu iedarbību normālas un pieskares centieni kontaktpersonu// Mehāniskā inženierija. № 6, P.85-95.
79. Korolev A.a. Multi-sienu virspusēšanas detaļu veidošanas tehnoloģijas uzlabošana no velmēšanas gredzeniem: Dis. Kand. tehn zinātne -Saratov, 1996. 129С.
80. Korolev A.a. Pētījums par racionālu režīmu par daudzfunkcionālo secinājumu un praktisku ieteikumu izstrādi tās īstenošanai// "Tehnoloģija-94": Tez. DOKL. Starptautiskā, zinātniskā-tech. CONF, - SPB, 1994. -C. 62-63.
81. Korolev A.a. Mūsdienu tehnoloģiju formēšanas superfinishinošas virsmas, kas sastāv no sarežģītas profila rotācijas daļām. Saratovs: Sarat. Valsts tehn un-t. 2001 -156C.
82. Korolev A.a. Sarežģītu elastīgo ķermeņu matemātiskā modelēšana. Saratovs: Sarat. Valsts Tehn Un-t. 2001 -128C.
83. Korolev A.a. // FALSE. Cietā mehānika. -M., 2002. Nr. 3. S.59-71.
84. Korolev A.a. Elastīga saskare ar gludām struktūrām sarežģītu formu/ Sarat. Valsts tehn un-t. Saratovs, 2001. -Dep. Viniti 04/27/001, Nr. 1117-B2001.
85. Korolev A.a. Kontakta spriegumu sadalījums pa lodīšu kontaktu ar optimālu lodīšu gultņiem ritošā ceļa profilu// Progresīvie virzieni mehānisko inženierijas tehnoloģiju attīstībai: starpsavienojums. Nash. Sat.-Saratov, 1993
86. Korolev A.a. Slīpēšanas gredzenu gultņu tipa slīpēšanas tehnoloģijas veidi// savienotāju materiāli. Zinātniskais-Tech CONF., - Kharkov, 1993
87. Korolev A.a. Divu rindu radiālā spītīgā bumbu gultņa dinamikas izpēte// Starptautiskās zinātniskās tehnoloģiju materiāli. Con.-st. Petersburg. 1994
88. Korolev A.a. Vadības kvalitātes asambleja dubulto rindu gultņiem// savienotāju materiāli. zinātniskais-tech conc., - Kharkov, 1995
89. Korolev A.a. Nepieciešamo kvalitātes gultņu nodrošināšana, pamatojoties uz racionālu darbā pieņemšanas tehnoloģiju// savienotāju materiāli. Zinātniskā un tehniskā konflikta.-Penza. 1996
90. Karaliene A.A., Korolev.b., Tīrīšana A.M. Tehnoloģija SuperFining Informācija Rolling atbalsts
91. Karaliene A.B., Astanashkin A.B. Racionāla ģeometriskā formas veidošanās superfinēšanas operācijām// savienotāju materiāli. Zinātniskā un tehniskā konfvents-Volzhsky. 1998
92. Korolev A.A., Korolev.b. Komplekso elastīgo ķermeņu kontaktu parametri ar kontaktpectiskumu, kas nav atkarīga no ārējās slodzes// Progresīvie virzieni mehānisko inženierzinātņu tehnoloģiju attīstībai: Starp-universitāte. Nash. Sat.- Saratov, 1999
93. Korolev A.a. Komplekso elastīgo ķermeņu kontaktu parametri ar kontaktpectiskumu kontaktpersonas atkarībā no ārējās slodzes
94. Korolev A.A., Korolev.b. Sadalījums kontaktu uzsver ar elastīgu kontaktu struktūru kompleksa formas// Progresīvie virzieni mehānisko inženierijas tehnoloģiju attīstībai: starpsavienojums. Nash. Sat.- Saratov, 1999
95. Karaliene A.B., Astanashkin A.B. DAĻA DAĻA DAĻU APSTRĀDES TEHNISKO ATBALSTS// Progresīvie virzieni mehānisko inženierijas tehnoloģiju attīstībai: starpsavienojums. Nash. Sat.- Saratov, 1999
96. Korya A.A., Korolev.b., Astashkin A.B. Superfine veidošanas procesa modelēšana// savienotāju materiāli. Zinātniskais un tehniskais konfektes 1999
97. Korolev A.a. Sazināšanās ar virsmām ar berzi// savienotāju materiāli. Zinātniskais un tehniskais konfektes - Penza, 1999
98. Korya A. A, Korolev.b., Tīrīšana A.M. Racionāli parametri leņķa superscript // materiāliem no intern. Zinātniskā un tehniskā Conf.-Penza 2000
99. Korolev A.a. Detaļu virsmas mikroregulācijas simulācija// sestdiena DOKL. Krievijas akadēmija dabas zinātnes- Saratovs, 1999 Nr. 1.
100. Korolev A.a. Detaļu profila veidošana superfinēšanas laikā// savienotāju materiāli. Zinātniskā un tehniskā konfvents-Ivanovo, 2001
101. Korolev A.a. Optimāla cieto atbalsta atrašanās vieta ar dimensiju elektroķīmisko apstrādi// savienotāju materiāli. Zinātniskais un tehniskais konfrontējošs, - Rostov-on-Don, 2001
102. Korolev A.a. Deformācijas punkts pamatnes pārkāpumiem, kad pakļauti neapstrādātas virsmas plakanas elipsveida virsmas ziņā zīmogu// Progresīvie virzieni mehānisko inženierzinātņu tehnoloģiju attīstībai: Starp-universitāte. Nash. Sat.- Saratov, 2001
103. Korolev A.a. Nelikumību deformācija elastīgās pusdabas kontakta zonā ar cietu zīmogu
104. Korolev A.a. Nelīdzenumu deformācija cieto elipsveida kontakta zonas ietekmē zīmoga ziņā// Progresīvie virzieni mehānisko inženierijas tehnoloģiju attīstībai: starpsavienojums. Nash. Sat.- Saratov, 2001
105. Korolev A.a. Stohastiskā programmatūras tehnoloģija Precizitātes produktu izvēle ar sastāvdaļu lokalizāciju. -Saratov: izdevniecība sarat.tehn.un-ta, 1997
106. Korolev A.A., Davidenko O. Yu. Un Dr. Tehnoloģiskais atbalsts velmēšanas atbalsta ražošanai ar racionālu kontaktu ģeometriju. -Saratov: sa-žurka. Valsts tehn Universitāte, 1996. 92c.
107. Korolev A.A., Davidenko O. Yu. Rullīšu ceļa paraboliskā profila veidošana daudzpakāpju posmā// Progresīvi virzieni mehānisko inženierzinātņu tehnoloģiju attīstībai: Mijiedarbība. Zinātnisks Sēdēt Saratovs: Sarat. Valsts tehn Universitāte, 1995. -S.20-24.
108. Korolev A.A., Ignatiev A.A., Dobryakov V. A. Pārbaude konvekcijas mašīnas MDA-2500 par tehnoloģisko uzticamību// Progresīvi virzieni mehānisko inženierzinātņu tehnoloģiju attīstībai: Mijiedarbība. Zinātnisks Sēdēt Saratovs: Sarat. Valsts tehn Universitāte, 1993. gads. 62-66.
109. Karaliene A.B., Tīrīšana A.M. Ļoti efektīva tehnoloģija un aprīkojums Superfine Precīzām detaļām// Dizaina tehnoloģiskais informātika -2000: Kongresa tiesvedība. T1 / IV Starptautiskais kongress. M.: Stankin, 2000, - p. 289-291.
110. Karaliene a.b. Mašīnu un instrumentu daļās optimālā ģeometriskā forma izvēle. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Unte, 1972.
111. Koroleva A.B., Capital S. I., Evieev D. G. Kombinētā metode slīpēšanas apdarei ar šūpoles apli. - Saratova: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1983 -96 p.
112. Koroleva A.B., Chihiev A. Ya. Superfine galvas brāļa gobbing galvām// apdares mašīnu daļas: starpnieks. Zinātnisks Sēdēja / miega. SARATOV, 1982. - P.8-11.
113. Karaliene a.b. Aprēķins un rites gultņi: Apmācība. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1984.-63 p.
114. Karaliene a.b. Instrumentu virsmu un detaļu veidošanās izpēte ar abrazīvu apstrādi. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1975. - 191C.
115. . 1. daļa. Darba virsmas stāvoklis. -Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1987. gada 160 p.
116. Korolev A.B., Novoselov Yu. K. Abrazīvo apstrādes teorētiskās un varbūtības bāzes. 2. daļa. Instrumenta un sagataves mijiedarbība abrazīvās apstrādes laikā. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1989. - 160 p.
117. Karaliene A.B., Bereznyak P.A. Progresīvie slīpēšanas loki. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1984. - 112С.
118. Korolev.b., Davidenko O. Yu. Veidojot abrazīvo apstrādi precizitātes detaļas vairāku publisko instrumentu galvu// sestdiena DOKL. Starptautiskā zinātniskā skola. konflikti. Pēc instrumenta. MISKOLC (VNI), 1989. -S.127-133.
119. Korchak s.n. Tērauda slīpēšanas procesa izpilde. M.: Mašīnbūve, 1974. - 280 s.
120. Koryachev A.N., Kosov M. G., Lysanov L. G. Kontaktinformācija bāra ar gredzeniem gultņa gredzenu ar augstufine// mašīnbūves ražošanas tehnoloģija, organizācija un ekonomika. -1981, - 6. -C. 34-39.
121. Koryachev A.N., Blokhina N. M. Kontrolēto parametru vērtību optimizācija, apstrādājot lodīšu gultņu gredzenus ar skrūvju svārstību metodi// studijas mehāniskās apstrādes tehnoloģiju un montāžas jomā. Tula, 1982. -.66- 71.
122. Kosolapov A.N. Pētījums par tehnoloģiskajām spēju elektroķīmisko apstrādi gultņu daļām/ Progresīvais mehānisko inženierzinātņu tehnoloģijas attīstības virziens: mijiedarbība. Zinātnisks Sēdēt Saratovs: Sarat. Valsts tehn un-t. 1995.
123. Kochetkov A.M., Sandler A. I. Progresīvie abrazīvo, dimanta un elborona apstrādes procesi darbgaldiņā. M.: Mašīnbūve, 1976.-31C.
124. Krasnenkov V.I. Par Hertz teorijas izmantošanu vienam telpiskajam kontaktpersonai// nepatiku. Mehāniskā inženierija. 1956. Nē. 1. - C.16-25.
125. Flint Z.i. utt. Augstas precizitātes detaļas -M.: Mašīnbūve, 1974. gadā. 114 p.
126. Turboabrasive apstrāde detalizētu informāciju par sarežģītu profilu: Pamatnostādnes. M.: NIMASH, 1979.-38C.
127. Flint Z.I., Massari M.JI. Turboabrasive detaļu apstrāde Jauns apdares veidsMašīnbūves biļetens. - 1977. - № 8 -S. 68-71.
128. Flint Z.i. Jaunā abrazīvās terapijas veids ar viršanas slāni abrazīvu// mehānisko procesu efektivitāte un mašīnu detaļu un ierīču virsmas kvalitāte: SAT. zinātnes Kijeva: zināšanas, 1977. -s. 16-17.
129. Flint Z.i. Jauns mehanizācijas un automatizācijas manuālo darbību pabeigta abrazīva apstrāde daļu kompleksa profila// abstrakti ziņojumi par visu Savienības zinātnisko un tehnisko simpoziju "slīpēšanas-82". -M.: NIMASH, 1982. P. 37-39.
130. Kuzņecovs I.P. Pastāvīgas rotācijas virsmu slīpēšanas metodes(Informācija par velmēšanas gultņiem): Pārskats / VNIZ. M., 1970. - 43 p.
131. Kulikovs S.I., Rizvanov F. F., uc Progresīvās Honingo-Vania metodes. M.: Mašīnbūve, 1983. - 136 p.
132. Kulichich L.p. Augstas precizitātes detaļu virsmas formas un kvalitātes tehnoloģiskais atbalsts ar augstas kvalitātes detaļu: Autors. dis. Cand. tehn Zinātnes: 05.02.08. M., 1980. - 16 p.
133. Landau LD, LIFSHITZ E. M. Elastības teorija. M.: 1965. gadā.
134. L. L.M. Pārslēgšanās veltņi rites ceļvežos// Ziņas, mašīnbūve. 1977. Nr. 6. - C.27-30.
135. Leonov M.Ya. Elastīgu iemeslu aprēķināšanas teorijai// akls. Paklājs. Un kažokādas. 1939. TK. 2.
136. Leonov M.Ya. Kopējais uzdevums spiediena uz apļveida zīmoga uz elastīga pusdabas// akls. Paklājs. Un kažokādas. 1953. T17. Vol. viens.
137. Lurie A.I. Elastības teorijas telpiskie mērķi. M.: State-Techizdat, 1955. -492 p.
138. Lurie A.I. Elastības teorija,- M.: 1970.
139. Lyubimov V.V. Izmeklēšana par jautājumu par elektroķīmiskās veidošanās precizitātes palielināšanu uz maziem saiknes starpā trūkumiem: Autors. dis. Cand. tehn zinātne Tula, 1978
140. Leav A. Elastības matemātiskā teorija. -M.-l.: Etry nkgip PSRS, 1935.
141. Kontralēto tehnoloģisko procesa parametru izvēles un optimizēšanas metodes: RDMU 109-77. -M.: Standarti, 1976. 63c.
142. Mitiv t.t. Ražošanas aprēķināšana un tehnoloģija Convex Rolling Tracks Rullīšu gultņi Gredzeni// gultnis. 1951. - P.9-11.
143. Monakhs V.M., Belyaev E. S., Krasner A. Ya. Optimizācijas metodes. -M.: Apgaismība, 1978. -175С.
144. Mossakovsky V.I., Kachalovskaya N. E., Golikova S. S. Kontaktu uzdevumi matemātiskā teorija Elastība. Kijeva: zinātnes. DUMKA, 1985. 176 p.
145. Mossakovsky v.i. Par jautājumu par telpisko kontaktu uzdevumu pārvietošanas novērtēšanu// pmm. 1951. T.15. Vz. P.635-636.
146. Mushelishvili n.i. Daži no galvenajiem matemātiskās elastības teorijas uzdevumiem. M.: PSRS Zinātņu akadēmija, 1954.
147. Motsianko v.m., Ostrovsky V. I. Eksperimentu plānošana slīpēšanas procesa izpētē// abrazīvi un dimanti. -1966. - 3. -C. 27-33.
148. Naerman M.S. Abrazīvā, dimanta un elkoņu pārstrādes progresīvie procesi automobiļu rūpniecībā. M.: Mašīnbūve, 1976. - 235 p.
149. Nalimovs V.V., Chernova H.a. Statistikas metodes, lai plānotu ārkārtējos eksperimentus. -M.: Zinātne, 1965. -340 p.
150. Tautas I.M. Rullīšu gultņu statistiskās aplēses// tr. In-ta / vnipp. -M., 1965. - 4 (44). P. 4-8.
151. Nosov N.V. Abrazīvo instrumentu efektivitātes un kvalitātes uzlabošana to funkcionālo rādītāju virziena regulēšana: Diss. . tehn Zinātnes: 05.02.08. Samara, 1997. - 452 p.
152. ORL A.B. Ritošās balsti ar sarežģītas formas virsmām. -M.: Zinātne, 1983.
153. ORL A.B. Rolling atbalsta darba virsmu optimizācija.- M.: Science, 1973.
154. Orlov V.a., Pinegin C.B. Sabersky A.C., Matveev V. M. Palielinot lodīšu gultņu izturību// Vestn. Mehāniskā inženierija. 1977. № 12. C.16-18.
155. Orlov V.F., chugunovs B. I. Elektroķīmiskā veidošanās. -M.: Mašīnbūve, 1990. 240 s.
156. Papers D.D.D. utt. Gultņu šķērsgriezuma profila formas precizitāte// Ārstēšana augstas stiprības tēraudiem un sakausējumiem ar rīku no Superhard sintētisko materiālu: SAT. Raksti Kuibyshev, 1980. - 2. - P.42-46.
157. Papers D.D., Budārija G. I., uc Gultņu gredzenu gredzenu šķērsgriezuma formas precizitāte// starpdogvuz.sb. Nach. Penza, 1980. - № 9 -С.26-29.
158. Patentu Nr. 94 004 202 "Divu cieto gultņu montāžas metode" / Korolev A.A. et al .// Bi. 1995. № 21.
159. Patents Nr. 2 000 916 (RF) Metode apstrādes formas virsmas rotācijas / A.A. Korolevs, A.B. Korolev // Bul. attēls 1993. № 37.
160. Patents Nr. 2 005 927 Ritošā gultnis / Korya A.A., Koroleva A.// BI 1994. 1.
161. Patents Nr. 2 013 674 Rolling / Korolya gultnis, Korolev A.V.// BI 1994. Nr. 10.
162. Patents Nr. 2 064 616 Divu rindu gultņu / Korya A.s.s., Koroleva montāžas metode, Korolev. Nr. 21.
163. Patentu Nr. 2 137 582 "Proof apstrādes metode" / korya a.b., AS-TASHKIN A.B. // BI. 2000. Nr. 21.
164. Patentu Nr. 2 074 083 (RF) SuperFinēšanas ierīce / A.B. Korolevs un citi .// Bul. attēls 1997. Nr. 2.
165. Patents 2 024 385 (RF). Apdares / A. V. Korolevs, Komarova V. un citi process. // Bul. attēls 1994. № 23.
166. Patentu Nr. 2 086 389 (RF) ierīce apdarei / A.B. Korolevs un citi .// Bul. attēls 1997. Nr. 22.
167. Patents Nr. 2 072 293 (RF). Abrazīvās apstrādes ierīce / A. V. Korolevs, L. D. Rabinovich, B. M. Brzhozovsky // Bul. attēls 1997. 3.
168. Patents Nr. 2 072 294 (RF). Apdares metode /a.b. Korolevs un citi .// Bul. attēls 1997. 3.
169. Patents Nr. 2 072 295 (RF). Metode apdares / A. V. Korolev un citi. // muls. attēls 1997. 3.
170. Patents Nr. 2 070 850 (RF). Ierīce abrazīvai apstrādei skrejceļš gredzeniem gultņiem /A.B. Korolevs, L. D. Rabinovich et al. // Bul. attēls 1996. gads Nr. 36.
171. Patents Nr. 2 057 631 (RF). Ierīce apstrādes skrejceļiem gredzeniem / a.b. Korolevs, P. Ya. Korotkov et al. // Bul. attēls 1996. gadā. 10.
172. Patents Nr. 1 823 336 (SU). Mašīna velmēšanas trases gredzeniem / a.b. Korolevs, A.M. Tīrīšanas līdzekļi un citi .// Bul. attēls 1993. 36.
173. Abrazīvo apstrādei / A.B.) ierīce Nr 2 009 859 (RF) ierīce / A.B. Korolevs, I. A. Yashkin, A.M. Cleaners // Bul. attēls 1994. 6.
174. Patents Nr. 2 036 773 (RF). Abrazīvās apstrādes ierīce. / A.b. Korolevs, P. Ya. Korotkov et al. // Bul. attēls 1995. Nr. 16.
175. Patents Nr. 1 781 015 AI (SU). HONINGVAL HEAD / A. V. KOROLEV, YU. S. ZATSEPIN // BUL. attēls 1992. 46.
176. Patents Nr. 1 706 134 (RF). Abrazīvo stieņu / A.B. Korolevs, A. M. Chistyakov, O. Yu. Davidenko // Bul. attēls 1991. gadā.
177. Patents Nr. 1 738 605 (RF). Apdares / A. V. Korolev, O. Yu. Davidenko // Bul. attēls 1992, - Nr. 21.
178. Patents Nr. 1 002 030. (Itālija). Abrazīvo apstrādes metode un ierīce / A.B. Korolevs, S. G. Radzo // Bul. attēls 1979. Nr. 4.
179. Patents Nr. 3 958 568 (ASV). Abrazīvo apstrādes ierīce / A.B. Korolevs, S. G. Radzo // Bul. attēls 1981. Nr. 13.
180. Patents Nr. 3 958 371 (ASV). Abrazīvās apstrādes metode / A. V. Korolevs, S.G. Rishko // Bul. attēls 1978. Nr. 14.
181. Patents Nr. 3 007 314 (Vācija) Metode Superfining Track Rolling Tracks ar gredzeniem un ierīci tās īstenošanai // Salla. Izvilkumi no patentu pieteikumiem vispārējai iepazīšanai, 1982. lpp. 13. - 14. Punkts.
182. Patents 12.48.411p FRG, MKA 16C 19/52 33/34. Cilindriskie rullīšu gultņi // RJ. Mašīnu būvmateriāli, projektēšana un mašīnu daļu aprēķināšana. Hidraulika. -1984. № 12.
183. PINEGIN C.B. Kontakta stiprība un rites pretestība. -M.: Mašīnbūve, 1969.
184. Pinegin C.B., Shevelev I. A., Gudchenko V. M. un citi. Ārējo faktoru ietekme uz kontakta stiprumu, kad ritošā sastāva. -M.: Zinātne, 1972.
185. PINGIN C.B., Orlov A.B. Izturība pret kustību ar dažiem brīvu velmēšanas veidiem// Izv. PSRS Zinātņu akadēmija. Rel. Mehānika un mašīnbūve. 1976.
186. PINEGIN C.B. ORL A.B. Daži veidi, kā samazināt zaudējumus, kad darbojas ķermeņi ar sarežģītām darba virsmām// Mehāniskā inženierija. 1970. Nr. 1. P. 78-85.
187. PINGIN C.B., Orlov A.B., Tabachnikov Y. B. B. Precizitātes ritošā atbalsta un gāzes eļļošanas balsti. M.: Mašīnbūve, 1984. - P. 18.
188. Plotnikov V.M. Pētījums par superfinēšanas procesa rievām lodīšu gultņiem ar papildu bāra kustību: DIS .. cand. tehn Zinātnes: 05.02.08. -Saratov, 1974. 165С.
189. Tološie gultņi: direktoriju direktorija / ed. V. N. Naryshkin un R. V. Korostashevsky. M.: Mašīnbūve, 1984. -280C.
190. Razorov V. A. A. Iespēju analīze, lai palielinātu ECHO precizitāti uz Ultra-Low Mai. / Elektroķīmiskās un elektrofiziskās apstrādes metodes: SAT. Zinātnisks Darba, Tula, TSTU, 1993
191. Izmēru elektrisko apstrādi metālu: pētījumi. Rokasgrāmata universitātes studentiem / B. A. ARTAMONOV, A.B. Acs, a.b. Vishnitsky, Yu.S. Volkov-Ed. A.b. Glakovs. M.: Augstāks. Shk., 1978. -336 p.
192. Rvachev v.l., Protsenko B.C. Ne-klasisko reģionu elastības teorijas kontaktinformācija. Kijeva: zinātnes. Dumka, 1977. 236 p.
193. Redko s.g. Siltuma veidošanās procesi metāla slīpēšanas laikā. Saratovs: Izdevniecība Sarat. Universitāte, 1962. - 331 p.
194. RODZEVICH N.V. Pārī cilindrisku rullīšu gultņu veselību nodrošināšanaMašīnbūves biļetens. № 4. - P. 12-16.
195. RODZEVICH N.V. Eksperimentālā izpēte deformāciju un konjugācijas gar stabilu cilindru garumu// mašīnu pētījumi. -1966 - № 1, -C. 9-13.
196. RODZEVICH N.V. Izvēloties un aprēķinot optimālu veidojošo rullīšu korpusu rullīšu gultņiem// mašīnu pētījumi. -1970. - Nr. 4.- S. 14-16.
197. Rosin L.a. Elastības teorijas mērķi un to risinājuma skaitliskās metodes. -SPB.: Publishing House SpBStu, 1998. 532 p.
198. Rudzit L.a. Microgeometry un kontaktinformācija virsmu. Rīga: Zināšanas, 1975. - 176 p.
199. Ryzhov E.V., Suslov A. G., Fedorov V. P. Mašīnu daļu darbības īpašību tehnoloģiskais atbalsts. M.: Mašīnbūve, 1979. P.82-96.
200. S. de Rege. ECHO izmantošana precizitātes detaļu ražošanai. // Starptautiskais simpozijs elektroķīmiskajām metodēm ISEM-8 apstrāde. Maskava. 1986.
201. Saberskis a.c. utt. Aizsprostošanās gredzenu ietekme uz ritošā gultas veiktspēju. Pārskats. M.: Niiavtoprom, 1976. - 55 p.
202. Smolensev V. P., Melenetev A.M. utt. Materiālu mehāniskās īpašības pēc elektroķīmiskās apstrādes un sacietēšanas. // elektrofiziskās un elektroķīmiskās apstrādes metodes. M., 1970. - 3. P. 30-35.
203. Smolensev V. P., Soscalov I. N. utt. Strukturālo tēraudu noguruma izturība pēc elektroķīmiskās dimensijas apstrādes. // elektrofiziskās un elektroķīmiskās apstrādes metodes. M. -1970. 3. L 35-40.
204. Sokolov V.O. Sistēmas principi, lai nodrošinātu profila dimanta abrazīvo apstrādi. // Tehnoloģisko un transporta sistēmu precizitāte: SAT. Raksti. Penza: PSU, 1998. - P. 119-121.
205. Pikants h.a. Teorētiskie pētījumi Laukā, nosakot optimālu formu cilindrisko veltņu//R.inte / Vnipp. M., 19631 1 (33) .- C.12-14.
206. Pikants h.a. utt. Ātrgaitas lodīšu gultņi: Pārskats. -M.: Pētniecības institūts Autoselchozmash, 1966. 42C.
207. Specin H.A., Mashnev M. M., Kraskovsky E.H. utt. Mašīnu un ierīču asu un vārpstas atbalsta. M.-JI.: Mašīnbūve, 1970. - 520C.
208. Elektroķīmisko un elektrofizisko ārstēšanas metožu rokasgrāmata / G. A. AMITANE, M. A. Baysupov, Yu. M. Barons un citi - kopā. ed. V. A. VOLIATOVA JL: Mašīnbūve, Lenenr. Noguldītāja, 1988.
209. Sprishevsky A.I. Velmēšanas gultņi. M.: Mašīnbūve, 1969.-631C.
210. Teterev A. G., Smolensev V. P., Sparina E. F. F. Pētījums par virsmas slāņa metālu pēc elektroķīmiskās dimensijas apstrādes// materiālu elektroķīmiskā dimensija apstrāde. Chisinau: MSSR Zinātņu akadēmijas izdevniecība, 1971. Kopš 87.
211. Timošenko S.P., Hudre J. Elastības teorija. M.: Zinātne, 1979.
212. Filatova R.M., Bittytsky Yu. I., Matyushin S. I. Jaunas metodes cilindrisko rullīšu gultņu aprēķināšanai// Dažas mūsdienu matemātikas problēmas un to pieteikumi matemātiskās fizikas uzdevumiem: SAT. Raksti MFTI izdevniecībā. 1985. - P.137-143.
213. Filimonov Ji.h. Ātrgaitas slīpēšana. JI: Mašīnbūve, 1979. - 248 p.
214. Filns a.n. Uzlabot formas virsmu profila precizitāti ar mūra slīpēšanu, stabilizējot rīka radiālo nodilumu: Autors. dis. . tehn zinātne M., 1987. -33 S.
215. Hoteva rd Dažas tehnoloģiskās metodes, lai palielinātu rullīšu gultņu izturību// Mašīnbūve un instrumentu izgatavošana: zinātniski Sēdēt Minska: augšanas skola, 1974. poz.6.
216. Hamrock B. J., Anderson W. J. Pētījums par lodīšu gultņiem ar izliektu ārējo gredzenu ar centrbēdzes spēkiem// berzes un eļļošanas problēmas. 1973. # C.1-12.
217. Chepovetsky i.kh. Dimanta apstrādes pamati. Kijeva: zinātnes. Dumka, 1980. -467 p.
218. Chihiev A.Ya. Kinemātikas atkarības aprēķināšana, pielāgojot rotācijas virsmas ar līklīniju veidošanos// apdares mašīnu daļas: starpnieks. Sēdēja / miega. Saratova, 1982. - P. 7-17.
219. Chihiev A.Y., Davidenko O. Yu., Reshetnikov M. K. Eksperimentālo pētījumu rezultāti, kas saistīti ar superfinēšanas caurules gredzenu metodi lodīšu gultņiem. // County apstrādes metodes: Interunion. Sat.-Saratov: Sarat. Valsts tehn Universitāte, 1984, 18-21 lpp.
220. Chihiev A.Ya. Izstrāde un pētījums par superfinēšanas līkumu virsmām rotācijas ar taisnstūra aksiālu orderi: Dis. Cand. tehn Zinātnes: 05.02.08. SARATOV, 1983. 239C.
221. Shilakadze V.a. Eksperimenta plānošana ar superfining rullīšu veltnis// nesošo nozari. 1981. gadā 1. -C. 4-9.
222. Staperman i.ya. Sazinieties ar elastības teorijas uzdevumu. M.-JI.: Gosech-Edition, 1949. -272C.
223. Yakimov a.b. Slīpēšanas procesa optimizācija. M.: Mašīnbūve, 1975. 176 p.
224. Yachin B.A. Progresīvi velmēšanas gultņi// tr. In-ta / vnipp. -M., 1981. Nr. 4. Lpp. 1-4.
225. Lazhericin P.I., Livshits Z. B., Koshel V. M. Rullīšu gultņu noguruma testu izplatīšanas funkcijas izpēte// Izv. Universitātes. Mehāniskā inženierija. 1970. - № 4 - C.28-31.
226. Lizhericin Pi Pētījums par mehānismu zemes virsmu veidošanai un to darbības īpašībām: DIS .. DOT.TEHN.NUK: 05.02.08. -Minsk, 1962.-210 S.
227. Demaid A. R, A., Mather I, dobās-beidzās rolles samazināt gultnis nodilums // des eng.- 1972.-nil.-p.211-216.
228. Hertz H. Geselamelte Werke. Leipcig, 1895. BL.
229. Heydepy M., Gohar R. aksiālā profila ietekme uz spiediena sadalījumu radiāli ielādētajos Roliros // J. no mašīnbūves zinātnes.-1979.-V.21, -P.381-388.
230. Kannel j.w. Salīdzinājums starp prognozēto un izmērīto asiāls spiediena sadalījumu starp cilindriem //trans.ask8. 1974. - (Suly). - P.508.
231. Welterentwichelte DKFDDR Zylinderrollenlager Leistung GesteIder Ausfuhrung ("E" -Lager) // Hansa. 1985. - 122. - N5. - 487-488. Lpp.